基础工程课程设计计算说明书刚性扩大基础设计计算说明书 录一、设计资料2二、桥台及基础构造和拟定的尺寸3三、荷载计算3（一）、上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算3（二）土压力计算41.台后填土表面无汽车荷载时土压力计算4（三）支座活载反力计算7四、工况分析10（一）桥上有汽车及人群荷载，台后无活载10（二）桥上有汽车及人群荷载，台后有汽车荷载10（三）桥上无活载，台后无活载10（四）桥上无活载，台后有汽车荷载10（五）无上部构造时10五、地基承载力验算10（一）台前、台后填土对基底产生的附加应力计算10（二）基底压应力计算11（三）地基承载力验算13六、基底偏心距验算13（一）仅受永久作用标准值效应组合时，应满足14（二）承受作用标准值效应组合时，应满足14七、基础稳定性验算14（一）倾覆稳定性验算14（二）滑动稳定性验算15八、沉降计算16一、设计资料某桥上部结构采用钢筋混凝土T形梁，标准跨径20.00m，计算跨径19.60m。板式橡胶支座，桥面宽度为7m+21.0m，双车道，按公路桥涵地基基础设计规范（JTGD632007）进行设计计算。设计荷载为公路级，人群荷载3.0。 材料：台帽、耳墙及截面aa以上混凝土强度等级为C20，台身（自截面a-a以下），浆砌片、块石（面墙用块石，其他用片石，石料强度不小于），；基础用C15的素混凝土浇筑，；台后及溜坡填土；填土的内摩擦角，粘聚力C=0。水文、地质资料：设计洪水位高程离基底的距离为6.5m（在a-a截面处）。地基土的物理、力学指标见表1.1表1.1 土工试验结果取土深度（自地面算起）（m）天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩指数()直剪试验含水率天然重度孔隙率液限塑限塑性指数粘聚力内摩擦角3.23.62619.700.742.724424200.100.1555206.46.82819.100.822.713419150.60.262016 二、桥台及基础构造和拟定的尺寸桥台及基础构造和拟定的尺寸如图所示。基础分两层，每层厚度为0.50m，襟边和台阶宽度相等，取0.4m。基础用C15混凝土，混凝土的刚性角。现基础扩散角为：满足要求。三、荷载计算（一）、上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算 计算值列于表1.2。表1.2 恒载计算表序号计算式竖直力对基底中心偏心距弯矩备注10.81.347.725.00206.361.36278.59弯矩正负值规定如下：逆时针方向取“-”号；顺时针方向取“+”号20.51.357.725.00129.941.075139.6930.52.40.3525.0021.002.9561.9540.50.22.40.5(0.35+0.7)25.00263.002.55160.6551.661.257.725.00399.431.125449.3661.255.57.723.001217.561.1251369.7670.51.855.57.723.00901.00-0.12-108.1280.53.78.524.00377.400.137.7490.54.39.324.00479.8800100.5(5.13+6.9)2.65-0.51.855.57.717.001420.56-1.055-1498.70110.5(5.13+7.73)0.83.9217.00682.09-0.07-47.74120.50.44.3217.0029.240.000130.50.48.517.0028.90-1.95-56.3614上部构造恒载848.050.65551.2315，（二）土压力计算土压力按台背竖直，；台后填土为水平，；填土内摩擦角，台背（圬工)与填土之间的外摩擦角计算。1.台后填土表面无汽车荷载时土压力计算台后填土自重引起的主动土压力按库伦土压力公式计算式：式中，；B取桥台宽度取7.70m；自基底至填土表面的距离H=10.0m。故 其水平方向的分力： 离基础底面的距离： 对基底形心轴的弯矩为： 在竖直方向的分力： 作用点离基础的距离： 对基底形心轴的弯矩为： 2.台后填土表面有汽车荷载时 桥台土压力计算采用车辆荷载，车辆荷载换算的等代均布土层厚度为：式中：破坏棱体长度，；。由 桥台高度； 台背与竖直线夹角，对于台背为竖直是，； 破坏棱体滑动面与水平面夹角。 ，。 按车辆荷载的平、立面尺寸，考虑最不利情况，在破坏棱体长度范围内布置车辆荷载后轴，因是双车道，故面积内的车轮总重力为： 由车辆荷载换算的等代均布土层厚度为： 则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为： 在水平方向的分力：作用点离基础底面的距离：对基底形心轴的弯矩为：竖直方向的分力：作用点离基础形心轴的距离： 对基底形心轴的弯矩为：3. 台前溜坡填土自重对桥台前侧面上的主动土压力在计算时，以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为1:1.5算得，则基础边缘至坡面的垂直距离为，则主动土压力系数为：则主动土压力为：在水平方向的分力为:作用点离基础底面的距离：对基底形心轴的弯矩为：竖直方向的分力：作用点离基底形心轴的距离： 对基底形心轴的弯矩为：（三）支座活载反力计算按下列情况计算支座反力：第一，桥上有汽车及人群荷载，台后无荷载；第二，桥上有汽车及人群荷载，台后也有汽车荷载。下面予以分别计算。（1） 汽车及人群荷载反力公路桥涵通用设计规范（JTG D602004）中规定，桥梁结构的整体计算采用车道荷载。公路级车道荷载均布标准值为：。集中荷载标准值为：。在桥跨上的车道荷载布置如图2-40排列，均布荷载满跨布置，集中荷载布置在最大影响线峰值处。反力影响线的纵距分别为：，支座反力为：（按两车道数计算，不予折减）人群荷载支座反力：支座反力作用点离基底形心轴的距离：对基底形心轴的弯矩为：（2）汽车荷载制动力由汽车荷载产生的制动力按车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路级汽车制动力不小于90kN。因此简支梁板式橡胶支座的汽车荷载产生的制动力为：2.桥上台后、均有汽车荷载（1）汽车及人群荷载反力为了得到在活载作用下最大的竖直力，将均布荷载满跨布置，集中荷载布置在最大影响线峰值处，车辆荷载后轴布置在台后（图）。图表 1汽车荷载布置图1 图表 2汽车荷载布置图2则支座反力为： (按两车道数计算，不予折减）人群荷载引起的支座反力：对基底形心轴的弯矩为：（2）汽车荷载制动力 （四）支座摩阻力计算板式橡胶支座摩擦系数取，则支座摩阻力为：对基底形心轴弯矩为：（方向按作用效应组合需要来确定）对实体式埋置式桥台不计汽车荷载的冲击力。同时从以上对制动力和摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在以后的组合中，以支座摩阻力作为控制设计。四、工况分析 根据实际可能出现的荷载情况，分为下列五种工况分别进行计算：桥上有汽车及人群荷载，台后无活载；桥上有汽车及人群荷载，台后有汽车荷载；桥上无活载，台后无活载；桥上无活载，台后有汽车荷载；同时还应对施工期间桥台仅受台身自重及土压力作用下的情况进行验算。（一）桥上有汽车及人群荷载，台后无活载恒载+桥上车道荷载+人群荷载+台前土压力+台后土压力+支座摩阻力（二）桥上有汽车及人群荷载，台后有汽车荷载 恒载+桥上车道荷载+人群荷载+台前土压力+台后有车辆荷载作用时的土压力+支座摩阻力（三）桥上无活载，台后无活载恒载+台前土压力+台后土压力（四）桥上无活载，台后有汽车荷载恒载+台前土压力+台后有车辆荷载作用时的土压力（五）无上部构造时 桥台及基础自重+台前土压力+台后土压力五、地基承载力验算（一）台前、台后填土对基底产生的附加应力计算 考虑到台后填土较高，由须计算由于填土自重在基底下地基土中所产生的附加应力，按公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）中的公式计算： 式中：附加竖向压应力系数，按基础埋置深度及填土高度可从公路桥 涵地基与基础设计规范（JTG D-2007）查用； 路堤填土重度； 原地面至路堤表面（活溜坡表面）的距离。根据桥台情况，台后填土高度,当基础埋深为2.0m，在计算基础后边缘附加应力时，取，计算基础前边缘的附加应力时，取，则后边缘处 前边缘处 另外，计算台前溜坡锥体对基础前边缘地面处引起的附加应力时，其填土高度可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离（），并取系数，则这样，基础边缘总的竖向附加应力：基础前边缘 基础后边缘 （二）基底压应力计算根据公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）及公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004），进行地基承载力验算时，传至基底的作用效应应按正常使用极限状态的短期效应组合采用，各项作用效应的分项系数分别为：上部构造恒载、桥台及基础自重、台前及台后土压力、支座摩阻力、人群荷载均为1.0，汽车荷载为0.7。1. 建成后使用时建成后使用共有四种工况，分别为工况（一）工况（四），将四种工况的正常使用极限状态的短期效应组合汇总于表。作用效应组合汇总表工况水平力（）竖直力（）弯矩（）（一）11327841-2426（二）13587912-3444（三）10907424-2370（四）13167495-3388由于工况（二）作用下所产生的竖直力最大，因此以工况（二）来控制设计，下面仅计算工况（二）作用下的基底压应力。考虑台前台后填土产生的附加应力：台前 台后 2. 施工时以工况（五）来控制设计。考虑台前台后填土产生的附加应力：台前 台后 （三）地基承载