.目录1、主梁设计计算21.1、集度计算21.2、恒载力计算31.3、惯性矩计算31.4、冲击系数计算31.5、计算各主梁横向分布系数31.6、计算活载力32、正截面设计32.1、T形梁正截面设计：32.2、斜截面设计33、桥面板设计33.1桥面板计算书：33.2桥面板截面设计34、参考文献35、桥梁工程课程设计任务书35.1、课程设计的目的和要求35.2、设计容35.3、设计题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算3T型简支梁桥计算书1、主梁设计计算标准跨径：16m 计算跨径：15.5 高跨比：1/11 梁高：1/1115.5+0.5=1.45m1.1、集度计算计算第一期恒载：混凝土C25，C30（容重为25 KN/ ）（1）、计算、号主梁面积：0.6050 m计算、号梁集度：g1=g2=g3=0.605025KN/m=15.1KN/m（2）、计算、号梁的横隔梁折算荷载：号梁为边主梁，、号梁为中主梁:横隔梁a=1.8m，b=0.15m，h=1m的寸且5根横隔梁的体积都为： 计算号梁;计算号梁和号梁为计算第二期恒载：（1）计算桥面铺装层荷载：分为2cm厚沥青混凝土重为和C25混凝土垫层厚分布如下图所示：号梁：；号梁：；号梁：；计算第三期恒载：栏杆和人行道计算号主梁：62/5=2.4计算号主梁：62/5=2.4计算号主梁：62/5=2.4全部荷载汇总如下：可得简直梁桥的基频：1.2、恒载力计算根据公式()/()D_1.3、惯性矩计算A1=0.22m2 A2=0.2680m2Y1=0.055m Y2=0.78m形心位置 利用平行移轴公式IC1=1.4、冲击系数计算根据公路桥涵设计通用规(JTG D60-2004)中第4.3.2条规定，当1.5Hz14Hz时，则可得冲击系数如上表：桥面车行道为9.0m宽，双车道不折减，故。1.5、计算各主梁横向分布系数 画出如下图。根据公式：车辆荷载： 人群荷载：得出横向分布系数，如下表简支梁控制截面力影响线面积。见下表1.6、计算活载力根据公式计算公路I级荷载的跨中弯矩计算人群荷载跨中弯矩mcrprM1/2r1（kNm）号梁0.733063号梁0.4533040.5号梁0.233018计算车道活载跨中截面最大剪力计算人群跨中剪力计算支点截面车道荷载最大剪力绘制车辆荷载和人群荷载横向分布系数沿桥方向的变化图形以及支点剪力影响线如下图所示：其中荷载横向分布系数变化区段的长度：变化区段附加三角形荷载重心处的剪力影响线坐标为：计算如下表按照力组合的方法列表计算如下2、正截面设计2.1、T形梁正截面设计： 正截面弯矩M=2452.24kNm，混凝土强度设计值：fc=14.3N/mm2，bf=2000mm，hf=175mm，as=65mm，1=1，h0=h-as=1450-65=1385mm，b=0.550，HRB335钢筋，fy=280N/mm2判定T形截面类型M=2452.24kNm1 fc bfhf（h0- hf/2）=114.32000175（1385-87.5）=6493.99k Nm为第一类T形截面按bfh的单筋矩形截面计算Asas=M/1 fc bfh02=2452.24106/114.3200013852=0.0447=1-=1-=0.0457x=h0=0.04571385=63.26456472.33mm2钢筋净间距：Sn=200-240-2202-28=6425且d=40mm，可以。验算基本公式适用条件X= As fy/1 fc bf=8143280/（114.32000）=79.72mmh/h0min=0.22%，可以。2.2、斜截面设计据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规JTJ D622004 第5.2.9条：r0Vd0.51bh0支点位置：0Vd0.5110-30.21031.385103=773.77kN1/2位置：0V1/20.5110-30.21031.385103=773.77kN满足设计要求检查是否需要根据需要计算配置箍筋 据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规JTJ D622004 第5.2.9条：跨中位置：0V 0.5110-31.432001385=202.01kN支点位置：0V0.5110-31.432001385=202.01kN通过计算，截面不满足不进行斜截面抗剪承载力验算的要求，截面需先选定箍筋直径为12截面不满足不进行斜截面抗剪承载力验算的要求，截面需进行配箍。取离支点（h为梁高）处的剪力设计值，将分为两部分，其中不少于60%由混凝土和箍筋共同承担；不多于40%由弯起钢筋承担。按以下方法法求得:支点剪力设计值，跨中剪力设计值自支点至跨中的剪力递减坡度离支点处剪力设计值设支点有混凝土和箍筋共同承担的剪力设计值，按60%取用，其值为在支点由弯起钢筋承担的剪力设计值，按40%取用，其值为：据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规JTJ D622004 第5.2.11条：先选定箍筋直径为12，得到箍筋间距取200mm，但按规第9.3.13条规定，在支座中心向跨径方向长度相当于不小于一倍梁高围，箍筋间距不应大于100mm相应弯起钢筋位置与承担剪力见下表斜筋排次弯起点距支座中心距离（m）承担的剪力值（KN）斜筋排次弯起点距支座中心距离（m）承担的剪力值（KN）11.1222.5933.3148.9522.2185.7744.4112.13各排弯起钢筋截面面积按规以下公式计算第一排承受离支点中心处的剪力设计值,钢筋截面面积按规第9.3.11条，受拉区弯起钢筋的弯起点，应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度截面以外不应小于处；同时，弯起钢筋可在按正截面受弯承载力不需要该钢筋截面面积之前弯起，但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该钢筋的截面之外。箍筋布置如下：按规第9.3.13条，自支点一倍梁高围，间距为100mm；自一倍梁高长度处至第三排斜钢筋下端处，间距为200mm.持久状况正常使用极限状态计算 由公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004)第4.1.7条得出：作用长期效应组合：=1123.50.4+40.50.4+788.79=1254.39kNm作用短期效应组合：=1123.50.7+40.5+788.79=1615.74kNm 板梁的最大裂缝宽度验算: 据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规JTJ D622004第6.4.3条，最大裂缝宽度计算公式:C1=1.0， C2=1+0.51254.39/1615.74=1.39，C3=1.15挠度验算:钢筋混凝土受弯构件的恒载和活载挠度，可用结构力学方法计算，一般不需考虑混凝土徐变和收缩的影响。但当恒载占全部荷载的大部分时，则以考虑混凝土徐变的影响为宜。对于恒载，其跨中挠度为：对于汽车荷载，如果已知该梁的跨中最大静荷载弯矩为M，则活载挠度为：3、桥面板设计3.1桥面板计算书：恒载及其力（按纵向1m宽的半条计算）每延米板上恒载g的计算如下表沥青混凝土面层g10.02123kN/m=0.42kN/mC25混凝土垫层g20.094123=2.126kN/mT梁翼板自重g30.20+0.15/2125=4.375kN/m合计6.921kN/m每米宽板的恒载力2l0=，H=0.114Mmin，g=-gl02/2=-1/26.92112=-3.4605kNmQAg=gl0=6.9211=6.921kN车辆荷载产生的力 将后轮作用于铰接缝上，后轴作用力为P=140kN，轮压分布宽度如下所示，由公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004）查得，荷载后轮着地长度a2=0.20m，宽度b2=0.60m，则a1=a2+2H=0.20+20.114=0.428mb1=b2+2H=0.60+20.114=0.828m荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：a=a1+2l0=0.428+=2.228m由于2l0=1.80m5m，所以冲击系数1+=1.3作用于每米宽板条上的弯矩为：Mmin，p=-（1+）P（l0-b1/4）/4a=-1.3140（0.9-0.828/4）/42.228kNm=-14.2kNm作用于每米宽板条上的剪力：QAp=（1+）P/4a=1.3140/（42.228）=20.4kN荷载组合持久状况承载力极限状态力组合（用于强度验算）Mj=1.2Mmin，g+1.4Mmin，p=1.2（-3.4605）+1.4（-14.2）=-24.03kNmQj=1.2QAg+1.4QAp=1.26.9+1.420.4=36.84kN持久状况正常使用极限状态力组合（用于验算应力和裂缝）M=Mmin，g+Mmin，p=-17.66kNmQ=QAg+QAp=27.3kN3.2桥面板截面设计（HRB335钢筋：，C25混凝土：）翼缘板的高度：h=175mm；翼缘板的宽度：b=1000mm；假设钢筋截面重心到截面受拉边缘距离=35mm，则=140mm。按5.2.2条规定：124.03106=11.51000X（140-X/2）解得：X=15.82mm按5.2.2条规定： As=11.5100015.82/280=649.75mm2查有关板宽1m钢筋截面与间距表，考虑一层钢筋为8根由规查得可供使用的有9A10（As=706.5mm2），然后按照构造布置构造钢筋，并布置如下图。按5.2.9条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求，即：0Vd1000140=357KNVj=36.84kN按5.2.10条规定：0Vd0.5110