- -罗家坝中桥30m现浇箱梁现浇箱梁支架计算书一、 计算依据1、 公路桥涵施工技术规2、 木结构设计规3、 钢框胶合板模板技术规程4、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ 1302011）二、 计算参数： 模板支架搭设高度为5.5m，立杆纵距（顺桥向）l1=90cm，预应力箱梁两端2m加密区及梁端加密区立杆间距为45cm；横桥向立杆间距l2=90cm，立杆步距h=120cm；面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2；栏杆、木脚手板挡板自重标准值为0.17kN/m；主龙骨采用钢管，次龙骨木100mm100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500N/mm2；新浇混凝土自重（包括钢筋）标准值25.5kN/m3；施工均布活荷载标准值4.5 kN/；钢管外径48mm，管壁厚度3.5mm，截面惯性矩I=12.19cm4，净截面抵抗矩W=5.08cm3，回转半径I=1.58cm，钢材抗压强度设计值为205N/mm2；底座可调托撑抗压承载力设计值为40kN；扣件计算折减系数取1.00。三、 荷载计算：1、 新浇砼自重q1梁端：q1=25.5KN/m32.1m=53.55KN/m2 箱室下： q1=25.5KN/m30.45m=11.48KN/m2 翼缘板下： q1=25.5KN/m30.5m=12.75KN/m22、 施工均布活荷载（包括振捣荷载）q2q2= 4.5 KN/m2 3、 模板及支撑木自重q3q3=0.6KN/m2四、 荷载效应组合计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：永久荷载的分项系数，取1.2；可变荷载的分项系数，取1.4。计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。由于满堂支架与台身连接接，可不考虑风荷载对支架的影响。立杆稳定计算的荷载效应组合为永久荷载+可变荷载；验算地基承载力的荷载效应组合为永久荷载+施工荷载。五箱梁支架计算 上部结构为1x30m变截面预应力砼简支箱梁。桥台处梁高2.1m，跨中梁高1.8m，采用圆曲线过渡，圆曲线半径303.001m。箱梁顶板宽18m，底板宽12m，悬臂宽2.5m，为单箱三室结构，采用斜腹板。跨中顶、底板厚度25cm，腹板厚50cm。支座附近顶、底板厚度45cm，腹板厚90cm。支点处设横隔梁，端横隔梁宽1.5m。箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。模板构造纵向为钢管搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm10cm小木，其上搁置模板。箱梁高隔梁处最高2.1m，箱梁底宽11.77m，顶板18m，顶板厚0.45m，底板厚0.45m，翼缘板前端厚0.2m，根部0.5m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.45m，根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算,考虑箱梁浇筑分两次完成，腹板隔梁浇筑高度为1.6m，宽度为0.9m(取最大值)。1.腹板下砼重：0.9 m226KN/ m3 =23.4 KN/ m2.模板重量模板重量取0.5 KN/ m2 ，模板面积2+2+1=5 m2 0.5 KN/ m25 m2=2.5 KN/m 3. 立杆承受的钢管支架自重支架和调平层，钢管48，厚3.5mm，每米重量0.045KN架高6.0m计算，61.2=5层水平杆每根立杆连接的钢管水平层总长度 50.454=9m9m+6m=15m每根立杆承受的钢管支架自重150.=0.675 KN4.施工荷载施工荷载取为3 KN/ m2*1=3kN/m5. 腹板下总荷载取荷载安全系数1.2，腹板下总荷载q=0.9*1.6*2.6*1.2+2.5*1.2*0.9+1.86*1.2*0.9+3*1.4*0.9=12.98 KN/ m假设腹板围支架间距为0.9m, 腹板重量由6个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为: 12.986=2.163KN6.支架检算稳定应力计算：长细比=L/r支架步距L=1200mm,钢管回转半径r=（I/A）1/2= 15.78 I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积长细比=L/r=2.86*100/1.578=钢管承载应力= P/(A.)查钢结构设计规附录一，得=0.22钢管截面积A=489mm2 立杆上荷载P=18.76 KN=18760 N得出钢管承载应力 = P/(A.)= 18760/(0.224.24100) =201MPa=205 MPa 由此可见腹板围支架稳定应力能满足要求，现场施工时腹板围支架间距设为0.6m，支架安全性将会更大。五、 承载力验算结构布置：底模采用12mm厚竹胶板，尺寸为122cm244cm，纵向布置。底模支撑在次龙骨上，次龙骨横向间距为0.2m，架空长度0.9m，次龙骨尺寸为10cm10cm木，次龙骨支撑在主龙骨上。主龙骨纵向间距为0.9m,架空长度0.9m ，采用钢管架空。最不利荷载位置在腹板下。（一） 箱室截面验算1、 模板验算取1m宽度板条按5跨连续梁计算,底模板承受的荷载组合为：弯矩计算时：q=1.2(q1+ q3)+ 1.4q2 =22.14+6.3=28.44KN/m 挠度计算时：q= q1 + q3=17.85+0.6=18.45 KN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W10.0182=5.410-5m3 I = 10.0180.0180.018/12 = 4.8610-7m3；弯矩：M28.440.22/100.1138 KNm弯应力：f0.1138KNm /5.410-5 m32.107Mpaf=15 Mpa承压挠度：v=0.41210-4mv=810-4m 满足使用要求。2、 次龙骨计算次龙骨断面尺寸：10cm10cm，跨度为0.9m，间距为0.2m。 取单根木按五跨连续梁计算，次龙骨承受模板传递的均布荷载：弯矩计算时：q=28.44KN/m20.2m=5.69KN/m挠度计算时：q=18.45 KN/m20.2m=3.69KN/m 弯矩：M0.461KNm截面模量：W0.10.12=1.6710-4m3截面惯性矩：I=1/12bh3=0.10.13/12=8.3310-6弯应力：f2.76Mpaf=11Mpa承压挠度：v=1.9710-4mv=3.610-3m满足施工使用要求。3、 立杆计算 本工程采用满堂轮扣支架，底板下支架最大高度5.5米 钢筋砼、模板及木自重: G1=（25.5KN/m30.7m+0.6KN/m2）0.9m0.9m =14.94KN 支架杆系自重: G2=（164.8N4+36.3N22）=1.5KN 施工活荷载（包括振捣荷载）: G3=4.5KN/m20.9m0.9m=3.65KN立杆的轴心压力设计值： N=1.2（14.94+1.5）+1.43.65=24.84KN立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，N=24.84KN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为180/1.58=113.92； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497； 经计算得到=24.84KN/(0.4974.89 cm2)=100.56N/mm2f = 205.00N/mm2 立杆稳定性满足要求！六、 地基承载力验算 （一） C25混凝土垫层承载力验算受力计算：1.梁端截面下单根立杆承载力由上得P=32.03KN2.箱室截面下单根立杆承载力由上得P=24.84KN3.腹板截面下单根立杆承载力由上得P=28.19KN 底托底面积15cm15cm，则混凝土垫层压应力为：梁端：=P/A=32.03103/（150150）=1.424MPa20MPa箱室：=P/A=24.84103/（150150）=1.104MPa20MPa腹板：=P/A=28.19103/（150150）=1.253MPa20MPa（二） 地基土承载力验算 50cm换填片+20cm砂砾+C25钢筋砼垫层 地基承载力要求200 KPa 为改善脚手架受力条件，便于搭设脚手架，在片顶面上加做C25混凝土钢筋混凝土垫层，厚度为30cm（不小于设计桥梁底部改河底板硬化厚度）。 C25混凝土钢筋混凝土：30cm厚C25钢筋砼设双层钢筋网片；底层钢筋网片采用22、16；上层钢筋网片采用16、12加强。沿线路向纵向布置钢筋底层网片为16，沿线路向纵向布置钢筋上层网片为12。钢筋采用三级钢、上下层钢筋网片网格均为20*20cm 为确保地基完全可靠，考虑到不可预见的因素，要求对块垫层进行碾压，通过轻型触探试验进行检验，合格后可进行下道工序的施工。 故地基承载力满足要求。 . 优质专业.箱梁施工满堂支架沉降检测表-顶部测点日期： 年 月 日 单位：mm测点加载前加载中加载后卸载6h后非弹性变形量标高60%80%100%标高弹性变形量0h12h24h36h0h12h24h36h0h12h24h36h标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高沉降量标高