1一、 工程基本情况及模板支架设计本工程为 1#楼车库，为框架、剪力墙结构一层，总体层高为 3.7米，局部层高为 6.2 米，梁最大截面为 3002050mm 此梁为车库中较小的一部分，其中梁截面尺寸较为普遍的500850mm、350750mm，为考虑承重结构的安全性及施工的经济合理，对最大截面及 500850mm 的梁进行设计计算，最大跨度均为 8400 mm。车库顶板厚度人防为 220mm，其余为 200mm，以 220mm 为设计计算对象。基本情况及承重架计划横距、纵距和步距如下：序号 结构名称 最大跨度 横距 纵距 步距1 梁 3002050 8400mm 梁 下 五 根 立 杆0.14m 0.6m 1.5m2 梁 500850 8400mm 梁 下 三 根 立 杆0.4m 1.2m 1.5m3 板厚 220 0.8m 0.6m 1.5m承重架按规定设置纵横向扫地杆、剪刀撑等，整个承重系统必须与已浇的柱子形成可靠的连接，确保整个支模承重系统在强度、刚度和稳定性方面安全可靠。承重模板支架布置见附图一二、 编制依据（JGJ130-2001）（GB50204-92）（GB50204-2002）杭州六合房产之江项目图纸结施-47 修 A54 修 A2三、 承重模板支架立杆稳定性计算荷载组合及标准值模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。模板标准值 0.5KN/m 2钢筋自重标准值 1.5KN/m 3混凝土标准值 24KN/m 3施工人员及设备荷载标准值 1.0KN/m 2 混凝土振捣时的荷载标准值 2.0KN/m 2根据 JGJ130-2001 规范第 4.3.2 条规定：在基本风压等于或小于 0.35KN/m2的地区，构造符合规范要求时，验算脚手架立杆的稳定性，可不考虑风荷载作用。第一部分：3002050mm 梁下承重架的验算不组合风荷载时计算：N/Af模板支架立杆计算段的轴向力设计值 N，应按下式计算：N=1.2N GK+1.4N QKN GK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：1、 楼面梁板模板自重计算作用面积：（梁高-0.22）2+横距4+板下横距纵距=（2.05-0.22）2+0.144+0.80.6=3.012m 2则平均每根立杆承担模板重：模板作用面积0.55 根=3.0120.55=0.301KN2、 新浇混凝土自重3计算作用面积内砼自重：梁高梁宽纵距+（横距4-梁宽+板下横距）纵距板厚=2.050.30.6+(0.144-0.3+0.8)0.60.22=0.509m3则平均每根立杆下承担梁板砼自重砼体积砼标值5=0.509245=2.443KN3、 钢筋自重平均每根立杆下承担钢筋自重砼体积1.55=0.5091.55=0.153KN则一根立杆的 GK=0.301+2.443+0.153=2.897KN QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。施工人员及设备荷载作用面积=（梁下横距4+板下横距）纵距1.05=（0.144+0.8）0.61.05=0.163KN振捣混凝土时产生的荷载作用面积=（梁下横距4+板下横距）纵距2.05=（0.144+0.8）0.62.05=0.326KN QK=0.163+0.326=0.489KN在不组合风荷载时，荷载组合如下：全部恒载恒载分项系数+全部活载活载分项系数=2.8971.2+0.4891.4=4.161KN4综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=4.161KN 为轴心受压构件的稳定系数，根据 ，查表得 长细比，=L 0/i L0=h+2aL0=h+2a=1.5+20.3=2.1m=L 0/I=2.1100cm/1.58cm=132.91查表得，=0.381A 为立杆的截面面积，查表附录 B，得 A=4.89cm2N/A=4161(0.381489)=22.33N/mm 2f=205N/mm 2因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。抗滑承载力计算正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算1、 砼浇捣层梁下立杆的受力：N=4.161+钢管+扣件=4.161+1.15+0.45=5.761KN2、 砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：R=5.761KN1=5.761KN 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值 Rc=8KNRRc,不符合要求措施：在梁下扣件下再增加一个扣件。第三部分：板下承重架的验算不组合风荷载时计算：N/Af模板支架立杆计算段的轴向力设计值 N，应按下式计算：N=1.2N GK+1.4N QKN GK模板、新浇混自重与钢筋自重标准产生和轴向力总和：7、 板下模板自重计算作用面积：横距纵距=0.80.6=0.48m2一根立杆承担模板重：模板作用面积0.5=0.480.5=0.24KN8、 新浇混凝土自重计算作用面积内砼自重：横距纵距板厚=0.80.60.22=0.106m3一根立杆下承担板砼自重砼体积砼标值=0.106243=2.544KN9、 钢筋自重一根立杆下承担钢筋自重8砼体积1.5=0.1061.5=0.159KN则一根立杆的 GK=0.24+2.544+0.159=2.943KN QK为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。施工人员及设备荷载作用面积=横距纵距1.0=0.80.61.0=0.48KN振捣混凝土时产生的荷载作用面积=横距纵距2.0=0.80.62.0=0.96KN QK=0.48+0.96=1.44KN在不组合风荷载时，荷载组合如下：全部恒载恒载分项系数+全部活载活载分项系数=2.9431.2+1.441.4=5.547KN综上所述，不组合风载时的一根立杆最大轴向设计值N=5.547KN 为轴心受压构件的稳定系数，根据 ，查表得 长细比，=L 0/i L0=h+2aL0=h+2a=1.5+20.3=2.1m=L 0/I=2.1100cm/1.58cm=132.91查表得，=0.3819A 为立杆的截面面积，查表附录 B，得 A=4.89cm2N/A=5547(0.381489)=29.77N/mm 2f=205N/mm 2因此，不组合风载时承重支架立杆的稳定性符合要求。正在浇捣层梁下立杆的第一个扣件承受的竖向力最大，须作抗滑验算5、 砼浇捣层梁下立杆的受力：N=5.547+钢管+扣件=5.547+0.29+0.09=5.927KN 6、 砼浇捣层梁下立杆第一个扣件抗滑验算：R=5.927KN1=5.927KN 直角、旋转扣件抗滑承载力设计值 Rc=8KNR（GB50204）的有关规定。10、 拆除脚手架时，应符合下列规定：（1） 拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。12（2） 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应增设连墙件加固。11、 卸料时各构配件严禁抛至地面六、承重架搭设检查与验收要求：1、 脚手架钢管采用现行国家标准（直缝电焊钢管） （GB/T13793）中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准（碳素结构钢） （GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定；新钢管应有产品质量合格证或质量检验报告。2、 脚手架钢管尺寸（mm）截面尺寸 最大长度外径 ，d 壁厚 t 横向水平杆 其它杆48513.53.0 2200 62003、 新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合下列要求：（1） 新钢管外径为 48 的钢管，外径允许偏差为0.5mm外径为 51 的钢管，外径允许偏差为0.1mm对于钢管壁厚为 3 与 3.5mm 时允许下偏差均匀为+12% ，允许负偏差均为-15%。（2） 旧钢管主要检查有无严鳞皮锈，检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量深度，锈蚀深度不应大于壁厚允许偏差，各种钢管的端部弯曲在 1.5 米长范围允许偏并5mm，水平杆、13斜杆允许偏差4.5/1000 。4、 钢管上严禁打孔5、 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准（GB15831）的规定，采用其它材料制作的扣作，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m 时，不得发生破坏。6、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须涂有防锈漆。7、 扣件式钢管脚手架应肛用可锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准（GB15831）的规定，采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65N.m 时，不得发生破坏。8、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。9、 新、旧扣件均应进行防处理。七、承重架搭设安全检查管理要求：1、 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。142、 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。3、 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施并报主管部门批准。4、 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的保护措施。5、 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。15浙江宝盛建设集团有限公司杭州六合天寓一期工程文明施工专项方案编制：审核：审批：