一般轧制钢材下产前的允许偏差值钢板、扁钢的局部挠度厚度14mm 时不大于 1mm/m 厚度383432按碳当量确定钢焊前预热温度碳当量(%)预热温度()CE0.6%时，钢材的液硬倾向大，焊接性差。 二、冷裂敏感指数法 根据化学成分，熔敷金属含氢量(H)和板厚()或拘束度(R)来估算低合金钢的焊接冷裂倾向 以及所需的预热温度。预热温度()冷裂敏感指数应用条件T0=1440Pc-392Pc=Pcm+H/60+/600斜 y 形坡口试件，适用于C0.17%的低合金钢， H=15mL/100g，=1950 mmT0=1600PH-408PH=Pcm+0.075lgH+R/(4X105)斜 y 形坡口试件，适用 范 围同上，但 H5mL/100g，R=500033 000N/mm2T0=1400PHT-330PHT=Pcm+ 0.088lgHD +R/(4X105)斜 y 形坡口试件，RHT考 虑了氢在熔合区附近的聚 集上表中 HD为有效扩散氢含量(ml/100g)，表中 为有效系数(低氢焊条 0.6，HD=H /2，Pcm=C+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/60+Mo/15+V/10+5B(%) 三、热裂纹和再热裂纹指数 对于一般低合金高强度钢(包括低温钢和珠光体耐热钢)，热裂纹指数计算公式为3103)100/25/(XVMoCrMnNiSiPSCHcs当 Hcs4 时，可以防止热裂纹。 对于低碳钢，低合金中碳钢等，热裂纹指数为410703)30/25/(XMoTiCrMnNiSiPSCHcs当 Hcs2 时，可以防止热裂纹 根据合金元素(Cr、Mo、V、Nb、Ti 等)对钢材再热裂纹的影响可以得到评定钢材再热裂纹 的经验公式：G=Cr+3.3Mo+8.1V-2 式中，G 为再热裂纹敏感性指数，当 0 时，易产生再热裂纹。 当 Cr 量(质量分数)小于 1.5%的低合金钢的再热裂纹敏感性可用下式计算： Psr=Cr+Cu+2Mo+7Nb+5Ti+10V-2 当 Psr0 时，再热裂纹敏感性强，易裂。 四、热影响区最高硬度法 它用于判断焊接 HAZ 淬硬 倾向及冷裂纹倾向，GB4675.5-84 规定了热影响区最高硬度试 验方法，试板尺寸为 200MM75MM，试板标准厚度为 20MM，焊接条件为：焊条直径 4MM，焊接电流 17010A，焊接速度 15010MM/min，沿母材轧制方向在试板表面中心 线水平位置焊接长 12510MM 的焊道，焊后经过 12 小时后用机加工方法切取硬度试样，然后在试样断面上按 GB3340-84 的规定测定硬度，载荷为 98N。 常用低合金高强度钢的 Ceq、Pcm 及允许的 HAZ 最高硬度见下有，实际测定值超过此限度 时应考虑预热或焊后热处理措施。应指出，HAZ 最高硬度试验没有将夹杂物和微观缺陷等 因素考虑在内，故不能直接用以判断冷裂倾向，只能做粗略的初步评价。钢种s(M pa)b(Mp a)Ceq(IIW)PcmHmax(HV)非调质调质非调质调质非调质调质16Mn353520-6370.41500.248539015MnV392559-6760.39930.241340015MnVN441588-7060.49430.3091410380(正 火)14MnMoV490608-7250.51170.2850420390(正 火)18MnMoNb549668-8040.57820.3356420(正 火)12Ni13CrMo V617706-8430.669 30.278 743514MnMoNb B686784-9310.459 30.265 845014Ni2CrMo MnVCuB784862- 10300.679 40.334 647014Ni2CrMo MoVCuV882961- 11270.679 40.324 6480五、焊接连续冷却组织转变图(CCT 图)法 焊接连续冷却组织转变图(CCT 图)是表征某种钢的焊缝及热影响区金属在各种连续冷却条 件下转变开始温度和终了温度。转变开始时间和终了时间 ，以及转变的组织、室温硬度与 冷却速度之间关系的曲线图。利用焊接 CCT 图可以方便地预测焊缝及 HAZ 的组织，性能 和硬度变化，可以预测某种钢焊接 HAZ 的液硬倾向和产生冷裂纹的可能性，同时也可以 作为调整焊接线能量，改进焊接工艺(预热和焊后热处理等)的依据。 (1)推断焊接 HAZ 的组织和性能 只要知道被焊接钢材 HAZ 所研究部位的实际冷却时间或 在某个温度冷却速度，将其与该钢焊接热影响区 CCT 图提供的临界冷却时间或者临界冷却 速度相比较，就能判断所研究部位的组织和硬化倾向。