!“#$ % #） 开发的灵活多效催化裂化工艺技术 （?） 。该技术采用双提升管工艺流程，在第一根提升管反应器进行常规重油催化裂化反应，在第二根提升管进行汽油改质兼多产丙烯反应。设计重油处理能力 )*“67$ 8，原料为大庆常压渣油；汽油处理能力 “*(967$ 8，回炼装置外来的稳定汽油。(&xyt 为了更好地了解助剂对于装置生焦率及产品分布的影响，本实验对冷渣 （从罐区来的常压渣油，温度 5“#） 、热渣 （从常减压装置来的常压渣油，温度 )“#） 分别进行了标定。两次实验时，助剂添加量占重油常渣 -:A%$% 左右。由于该助剂粘度大，使用前用 “B轻柴油稀释，助剂与柴油的稀释比为 ) C (。这期间，每天加入 !*“ 吨新鲜剂，平衡剂活性维持 9!左右。结果标明，新型助剂 D“) 1 “! 对提高装置的液收有着积极作用。处理冷渣时，总液收能提高 )*“/ 个百分点；处理热渣时，总液收能提高 “*+ 个百分点。(*!*)原料性质 试验前后，原料油性质基本稳定，密度和残炭没有明显变化，详见表 !表 &标定期间原料油性质分析项目空 白 标 定加 剂 标 定空 白 标 定加 剂 标 定密度 （!“#） $ （%$&(）“*:“+)“*:“5+“*:“(9“*:“+“残炭 $ 4/*(/*-/*/*(含水 $ 4“*“(“*“(“*“(“*“(馏程 $ #3E!+/!5“!+9!+:)“4/“(:5/“!/“(“4-“/-“(/:/:5#-“ 含量!:*-(“()!:凝点 $ #(9(+(9(9(*!*!操作条件 在两次标定过程中，反再系统操作参数尽量维持不变。在主风量、蒸汽产量一定的情况下，加剂后由于助剂与原料油、助剂与催化剂的积极作用，再生温度下降，油浆液位持续降低，说明助剂起到了提高主催化剂活性和选择性、降低生焦的作用。见表 (。(/)表 !操作参数项目冷 渣 空 白冷 渣 加 剂热 渣 空 白热 渣 加 剂重油反应温度 ! “#$#$#$#$# 汽油反应温度 ! “%&#%&#%&#%&# 重油进料量 ! （!(）)*#)*#)+$)+$汽油进料量 ! （!(）%,-%,#$%.-#回炼油流量 ! （!(）)&-)#-*)/-/)%-#沉降器压力 !012$-*)%$-*)%$-*)%$-*)% 再生器压力 !012$-*#$-*#$-*#$-*#$ 原料预热温度 ! “),&),&),&),& 再生密相温度 ! “/./.*/.#/.)主风量 ! （34+!(）)%./,)%*+.)%)/&)%*.%. 外取热发汽量 ! （!(）%+-*%$-)%*-#+.-)汽提蒸汽量 ! （!(）/-&/-#/-/-%重油雾化汽量 ! （!(）#-+#-*#-%#-+汽油雾化汽量 ! （!(）)-)-*)-+)-)再生器藏量 !),*-#),)-#),/),#+-*-+物料平衡 对于冷渣，加剂后，以总进料为基准的总液收只增加 )-$% 个百分单位，而以重油为基准的总液收却增加了 )-% 个百分单位；对于热渣，加剂后，以总进料为基准的总液收只增加$-& 个百分单位，而以重油为基准的总液收却增加 )-$ 个百分单位。 （见表 %） 。这说明，本 助剂对以重油为原料的催化裂化具有良好的提高总液收的作用，而对以催化汽油为原料的催化裂化提高总液收作用有限。表 “加剂前后物料平衡项目冷渣空白冷渣标定热渣空白热渣标定!*56!*56!*56!*56常压渣油#,&%&+-*+#.#&+-./$.%&+-/)/$&$&%-)/回炼汽油*)%,*/-&*$.&*/-$%*),#*/-+.*)/*#-,%干气)&*-)%),$*-*+),$*-)&).$*-+*液化气./*)-.&)*-+,)$)*-$.&*)-,&汽油%*)#*-/*%*%#*-&$%$#+-/+%)+#+-.*柴油)&#*)-,%),$%*-%$)&#$*)-)%)&,+*)-&,油浆*)%*-/&),#*-+$*$&*-#),$*-*$焦炭/.,-+%/)&-#./,-$&/)#&-#)损失+*$-%$+*$-%$+$-%$+$-%轻收#.&+&%-%&/$%.&#-)/).$&%-&/)./&#-&$总液收!,/-%#!,#-*,&-%.!,/-/,/-,/!,#-&$,&-#/!,/-&!以双提升管总进料为基准的总液体收率!以重油提升管进料为基准的总液体收率。“计算以重油提升管进料为基准的总液体收率时，回炼汽油按 .$6转化为汽、柴、烃等目的产品。“技术分析“#$Isic 由表 % 可知，在加入 78$) 9 $* 助剂比例不变的情况下，冷渣标定总液收增加了 )-$%个百分单位，其中油浆下降了 $-+& 个百分单位，焦炭产率下降 $-&# 个百分单位；热渣标定总液收增加了 $-& 个百分单位，其中油浆下降了 $-+ 个百分单位，焦炭产率下降了 $-#/ 个百%)分单位。这些均说明本助剂可以优化原料油与催化剂间气固非均相催化反应的反应行为，降低催化剂在提升管内活性的衰减程度，抑制提升管末端热裂化发生的趋势，改善产品分布。通过降低生焦量和油浆而提高装置的总液体收率。!“#_ilC1abil 两次操作都有两个共同的操作现象：加剂 ! 小时后，再生器床温由 !“#$一度降至!%&$，只能通过减少外取热发汽量维持床温；分馏塔底液位持续走低，只得通过减少油浆 外甩量和给分馏塔底补原料来维持正常液位。这些现象直观地反映了油浆、焦炭产率的降低。在主风量及处理量不变的情况下，烟气中的 ()含量下降，()含量上升，也客观地反映了焦炭产率的降低 （见表 #） 。表 $加剂前后烟气组成 （%&）冷 渣 空 白冷 渣 加 剂热 渣 空 白热 渣 加 剂()*%“#+*,&,-*&#%#*)&./)%,*%!)%&*%)“%,*.+&%,*&,“(),-*)-),*,+&,.*#+),)*!+%!“Is_Zil 从表 ! 可知，加剂后液化气中丙烯含量有所增加。这是因为助剂中稀土、过渡金属等活性组分在催化剂表面的吸附、富集，促进了氢转移、芳构化反应进行的缘故。汽油的辛烷值、柴油的十六烷值基本保持不变。对产品其他相关质量指标无影响。表 (主要产品质量项目冷 渣 空 白冷 渣 加 剂热 渣 空 白热 渣 加 剂液化气 012)&*&-&*&.&*,)&*,-&.“*,#,&*)+“*+-%*!%).)“*.-.)*+-)%*!“.,*+ -!&*,.#*&+#“*.#+*%,#,*.-,*%“)*,*!&汽油密度0 （3401.）+,.*&+)*&+,%*&+).*& 馏程 0 $56.-*#.)*#.)*#.%,&2-%*#-)*#-*#-“*#&2+“*#+%*#+%#*#“&2,-%*&,-!,-+*#,#,66,+-*#,+&*#,+),+#*# 全馏“%“%“%“%辛烷值 （7(/）%“*)%“*#%“*+%“*-柴油密度 （)&$） 0 （3401.）%+#%+).%&,%,- 馏程0 $56,!#*#,+-*#,#*#,#,&2,“+*#)&.*#)&.*#)&)#&2)#,)!,)!*#)#%*#“&2.-%*-.#-*#.!.#&66.+%.%+*#.“&.%#*#-,续表项目冷 渣 空 白冷 渣 加 剂热 渣 空 白热 渣 加 剂闪点 ! “#$#%#$#& 凝点 ! “ ( $ ) $ 十六烷值(#(*(+(%胶质 ! （,-!$.,/）01*01+010$.1$油浆密度 （).“） ! （2-!,(）0*&1.0*01#$.(1)$.&1# 固含量 ! （-!/）)1+$1&$10$10!经济效益分析!“#bc0789:il项目单价元!吨空白收率! 3加剂收率 ! 3产品分布差值吨产品产值变化干气&+.)1$&)1)(4 .1.04 .1&$液化气)*+.$100$)1(*4 .1(04 $1$汽油(.%+)1#)+)1%.4 .1.*4 )1&#柴油()&)$1*&)1&.4 .1+#4 $*1#$油浆$#+.)1#%)1(. .1(% #1$焦炭#.*1(&%1+0 .1%+ &1+助剂添加成本*1# 元 !吨净增利润)$10* *1# 5 $(1(* 元 !吨全年净利润（$. 4 (#） 万吨!年 6 $(1(* 元!吨 5 $*$01#* 万元!“$!c0789:il项目单价! （元 !吨）空白收率! 3加剂收率 ! 3产品分布差值吨产品产值变化干气&+.)1$%)1()4 .1$+4 .1#%+.液化气)*+.$)1.0$1*% .1) #1)%.汽油(.%+(1#(+(10)4 .1)04 *10)(柴油()&)$1$&)$1%*4 .1#&4 )$1)%&油浆$#+.)1+.)1). .1(. &10+焦炭#.*1.%1+$ .1+# (1(#助剂添加成本*1# 元 !吨净增利润$#1)0) *1# 5 %1#0) 元 !吨全年净利润（$. 4 (#） 万吨!年 6 %1#0) 元!吨 5 $.
$) 万元%结论（$）使用 78.$ .) 能提高主催化剂的活性和选择性，能使双提升管催化裂化装置的总液收提高 .1% 9 $1.& 个百分单位，其中油浆降低 .1(. 9 .1(% 个百分单位，焦炭降低 .1+# 9.1%+ 个百分单位。 （)）本助剂加入方便，对产品质量无影响，能使年处理能力百万余吨的催化裂化装置年效益提高一千万元以上。参考文献$黄凤林 1 酸型助剂对催化剂活性的影响 1 炼油设计， ).$ （0） ： )* 9 (.)徐占武等 1 重油催化裂化装置技术改造设计和运行总结 1 炼油技术与工程， ).& （+） ： )+ 9 )*#&$