1 不均匀系数:用特征粒径间相互关系表示土的粒径级配均匀与否的系数,用下式表示 Cu=d60/d10.2 库仑定律:当土所受法向应力不很大时,土的抗剪强度与法向应力可近似用线 性关系表示,这一表征土体抗剪强度与法向应力的公式即为库仑定律表达式.3 前期固结压 力:土体在历史过程中所承受的最大压力,指有效应力.4 平均固度：指某一时间,土层一平 面所承受的有效应力与总应力的比值.土层发生渗流固结,在某一时刻,土层骨架已经承担起 来的有效应力对全部附加压应力的比值，称为土层的平均固结度.5 地基容许承载力:地基 稳定且有足够的安全度,且地基的变形控制在建筑物容许范围内时承载力.7 压缩定律:在压 力变化范围不大时，孔隙比的变化（减少值）与压力的变化值（增加值）成正比.8 渗透固 结:土体中由附加应力引起的超静水压力随时间逐渐消散，附加应力转移到土骨架上,骨架 上的有效应力逐渐增加,土体发生固结的过程称为渗透固结.9 角点法：利用角点下的应力 计算公式和应力叠加原理推求地基中任意点的附加应力的方法称为角点法.10 主动土压力: 当挡土墙沿墙趾向离开填土方向转动或平行移动位移量达到一定量时,滑动面上的剪应力等 于抗剪强度,墙后土达到主动极限平衡状态，填土中开始出现滑动面,这时作用在墙背上的 土压力就称为主动土压力.11 临塑荷载:地基中刚开始出现塑性区的荷载,从压密变形阶段 转为弹塑性变形阶段的临界荷载.12 粒组:将工程性质相似，颗粒大小相近的土粒归并成组， 按其粒径大小分成若干组别，称为粒组.13 压缩系数:压缩曲线上,当压力变化范围不大时, 孔隙比的变化值与压力的变化值的比值.14 应力路径:土内某一点的应力变化过程可用摩尔 圆上剪力最大点在坐标中的运动轨迹来表示,这个点的移动轨迹叫应力路径.15 固结沉降： 饱和或接近饱和的粘性土在基础荷载的作用下,随着超静孔隙水压力的消散,土骨架产生变 形所造成的沉降.16 有效应力:由颗粒间接触点传递的应力,它对土体变形和强度有效的粒 间应力，称为有效应力.17 被动土压力:当挡土墙沿墙趾向填土方向转动或平行移动,位移 量达到一定量时，滑动面上的剪应力等于抗剪强度,墙后土达到被动极限平衡状态,填土中 开始出现滑动面，这时作用在墙背上的土压力达到最大,称为被动土压力.18 基底附加压力： 由于建筑物荷载在基础底面所引起的附加应力,即引起地基变形的应力.建筑物建造前,土中 早已存在自重应力,基底附加压力是作用在基础底面的压力与基底处建前土中自重应力之差,是 引起地基附加应力和变形的主要因素.影响基底压力分布规律的因素有基础刚度,荷载及土 性等.19 硅铝率:某种粘土矿物中二氧化硅与倍半氧化物（Al2O3，Fe2O3）分子数的相对比 值.20 双电层：粘粒矿物本身所带的电荷形成的决定电位层和吸附与它周围的带相反电荷 的固定层和扩散层组成的反离子层,统称为双电层.21 塑性指数：液限与塑限之差称为塑性 指数.22 压缩模量:土在侧限条件下,压应力与相应的压缩应变的比值.23 超固结比:定量地 表征土的天然固结状态的指标.24 附加应力:在外荷作用下,土体中各点产生的应力增量.25 基底压力:建筑物荷载由基础传递给地基，称基础底面传递给地基表面的压力为基底压力. 基底压力是作用于基础底面上的荷载效应,它与荷载的大小和分布,基础的刚度,基础的埋深 以及地基土的性质等多种因素有关.26 渗透系数:是反映土的透水性能的比例系数,是单位 面积单位水力梯度单位时间内透过的水量.27 粒度成分:是指土中各种不同粒组的相对含量 (以干土质量的百分比表示),用以描述土中不同粒径土粒的分布特征.28 灌注桩:是直接在 设计桩位造孔,然后灌注混凝土成桩.29 液性指数:土的天然含水量与塑性指数之比即为液 性指数.30 地下水:存在于地面下土和岩石的孔隙、裂缝或溶洞中的水叫地下水.31 地基承 载力：是指在保证地基稳定的条件下,使建筑物和构筑物的沉降量不超过允许值的地基承载 能力.32 摩擦端承桩:在极限承载力状态下,桩顶荷载主要由桩端阻力承受.33 达西定律:由 于土的孔隙很小,在大多数情况下水在孔隙中的流速较小,可以认为属于层流（即水流流线 相互平行的流动）,那么土中的渗流规律可以认为是符合层流渗透定律.由于达西定律只适 用于层流的情况,故一般只用于中砂细砂粉砂等,对粗砂砾石卵石等粗粒土不适合.而黏土中 的渗流规律不完全符合达西定律,需进行修正.按达西定律计算出的渗流速度是假设水流通过包括骨架与空隙在内的过水断面时所具有的一种虚拟的假想流速,并非真实流速.假象流 速 V 与真实流速之间存在如下关系:V=Ne.u 其中 ne为重力水流动的空隙体积(不包括结合水 占据的空间)与岩土体体积之比,小于孔隙度 n.34 太沙基:饱和土中任意点的总应力总是等 于有效应力加上孔隙水压力.35 土中附加应力:计算地基中的附加应力时,一般假定地基土 是各向同性的均质的线性变形体,而且在深度和水平方向上都是无限延伸的,即把地基看成 是均质的线性变形空间（半无限体）,这样就可以直接采用弹性力学中关于弹性半空间的理 论解答.计算基底附加应力时,通常将基底看成是柔性荷载,而不考虑基础刚度的影响.对一 般天然土层来说,自重应力引起的压缩变形在地质历史上早已完成,不会再引起地基的沉降, 附加应力则是由于修建建筑物以后在地基内新增加的应力,因此它是使地基发生变形,引起 建筑物沉降的主要原因.36 压缩模量是在完全侧限的条件下得到的,为竖向正应力与相应的 正应变的比值,该参数将用于地基最终沉降计算的分层总和法.变形模量是根据现场载荷试 验得到的.是指土在侧向自由膨胀条件下正应力与相应的正应变的比值.该参数将用于弹性 理论法最终沉降计算中,但载荷实验中所规定的沉降稳定标准带有很大的近似性.37 基底附 加压力:建筑物建造前,土中早已存在自重应力,基底附加压力是作用在基础底面的压力与基 底处建前土中自重应力之差，是引起地基附加应力和变形的主要因素.38 有效应力:饱和土 是由固体颗粒构成的骨架和充满其间的水组成的两相体,当外力作用于土体后,一部分由土 骨架承担，并通过颗粒之间的接触面进行应力的传递,称为有效应力.另一部分则由孔隙中 的水来承担,水虽然不能承担剪应力,但却能承受法向应力,并且可以通过连通的孔隙水传递,这 部分水压力称为孔隙水压力.土的变形（压缩）和强度的变化都只取决于有效应力的变化. 引起土的体积压缩和抗剪强度发生变化的原因，并不是作用在土体上的总应力,而是总应力 与孔隙水压力之间的差值,有效应力.孔隙水压力本身不能使土发生变形和强度的变化.这是 因为水压力各方向相等,均衡的作用于每个土颗粒周围,因而不会使土颗粒移动,导致孔隙体 积的变化.它除了使土颗粒受到浮力外,只能使土颗粒本身受到静水压力,而固体颗粒的压缩 模量很大,本身压缩可忽略不计.另外,水不能承受剪应力,因此孔隙水压力自身的变化也不 会引起土的抗剪强度的变化,正因为如此,孔隙水压力也被称为中性压力.39 有效应力与孔 隙水压力随时间的转换过程:t=0 时,排水孔不不及排水,土骨架（弹簧）受力为零,此时荷 载全部由孔隙水来承担，即 u=,=0,测压管内水柱上升高度 h 为/w.t0 时，由 于存在水头差，将发生渗流现象，水从排水孔流出，测压管水柱慢慢下降，即超静孔隙水 压力逐渐消散。此时，弹簧上受力逐渐增大，即有效应力增加,但仍有=+u.t=时， 超静孔隙水压力消散为零，此时外荷载全部由弹簧（土骨架）承担,土的固结过程完结.40 产生主动土压力的条件为:挡土墙向前远离填土的方向移动或转动,由转动或移动量达到一 定值,土体内潜在滑动面上的剪应力达到土的抗剪强度,则作用于挡土墙上的压应力最小,即 为主动土压力Ea.产生被动土压力的条件:挡土墙受外力作用向着填土方向移动时,墙后一 部分土体产生向上滑动趋势.当墙移动至一定位置时,土体内潜在滑动面上的剪应力也达到 抗剪强度值.此时,土体作用于挡土墙上的压力达到最大值,即被动土压力Ep.41 条分法的基 本原理为:将滑动土体划分为一条条的小块体,分别以各小块体为研究对象,考虑它们自身重 力,条块间作用力,反土体对条块的作用力等等,这些力必须使各条块同时处于极限平衡状态,根 据力的大小和方向列出方程组求解未知量,但要真正求出各未知量须作一定假设,对不同条 分法有不同的假设.42 分层总和法计算地基最终沉降量的基本原理与步骤:基本原理：假设 土层只发生竖向压缩变形（一维课题）,设备侧向变形,因此可用室内侧限压缩试验得到的 参数（e,a,Es）计算沉降量;按土的特性、应力状态及地下水位将地基可能受到的压缩层分 为若干层,分别计算各分层的沉降量 Si;将各分层的沉降量总和加起来得地基最终沉降量. 求解步骤:计算与绘制基础中心点下地基中的自重应力与附加应力分布曲线;分层计算变形 量确定受压层下限,计算最终沉降量.43 确定地基容许承载力的方法:理论公式计算:用地基极限承载力除以安全系数,或按控制地基中塑性区发展范围.按地基规范承载力表:按野外鉴 别,室内物理力学性质指标,标贯试验锤击数与轻便触探试验贯入击数查表确定.原位试验: 载荷试验,静力触探试验,标贯试验,旁压试验等.根据地基极限承载力求容许承载力;根据建 筑物的容许沉降量求容许承载力.44 三轴剪切实验的优点:能控制排水条件,测量孔隙水压 力,没有人为规定的破坏面,受力条件比较符合实际情况（三向应力状态）,试样应力状态比 较明确,基本做到了剪切破坏时按照最弱面破坏而没有人为加以限制.三轴剪切实验的缺点: 设备与操作比较复杂,费用较高.直接剪切实验的优点:设备简单,费用较低土样制备及试验 操作方便,在实际工程中应用广泛,工程技术人员接受和掌握性高.直接剪切实验的缺点:土 样在试验中不能严格控制排水条件,无法量测孔隙水压力;剪切面固定在剪切盒的上下盒之 间,该处不一定是土样的薄弱面;试样中应力状态复杂,有应力集中情况,仍按均匀分布计算; 试样发生剪切后,土样在上下盒之间错位,实际剪切面积减小,但仍按初始面积计算;不能控 制排水条件,受力条件不明确,破坏面为人为规定的面.剪切面限定在上下盒间的平面而非沿 最弱面剪坏;剪切面上切应力分布不均,竖向荷载会发生偏转(上下盒中轴线不重合),主应力 大小方向均在变化;试验时不能严格控制排水条件，并且不能量测孔隙水压力;剪切过程中 土样的剪切面逐渐缩小,而在计算抗剪强度时仍按原截面积计算;试验时上下盒间的缝隙易 嵌入砂粒,使结果偏大.45 库仑土压力理论与朗肯土压力理论的相同点与不同点.相同点:两 种理论均适用于填土表面为水平,填土为无粘性土,墙背光滑且直立,计算结果一致.不同点: 库仑理论基于滑动楔体法,适用于填土面为任意形状且只限于无粘性土;而朗肯理论基于极 限应力法,适用于填土面为水平面或倾斜的平面,对粘性土与无粘性土均适用.46 自重应力 与附加应力各自在地基中的分布特点:自重应力的分布特点:自重应力曲线为一折线,在各土 层层面与地下水位处发生转折,在各层中为直线;自重应力在水平方向上一般变化不大;自重 应力的大小随深度的增加而增大.附加应力的分布特点:附加应力曲线为一曲线;附加应力在 水平方向上一般是荷载作用的中心处最大,向周围不断变小,有一定的影响范围;附加应力的 大小一般是随深度的增加而减小的.46 整体圆弧法和条分法的主要区别:整体圆弧法分析时,认 为滑动土体饶圆心发生转动,把土体作为刚体分析,土体的重力产生下滑力矩,土的内聚力和 重力的反力产生抗滑力矩,抗滑力矩和下滑力矩的比值为土坡的稳定安全系数,只适用于 =0 的情况.条分法是假设滑动面为一圆弧面,将土体分为若干土条,设每个土条为刚体,求 出每一条的抗滑力,力矩和下滑力,力矩，不同的条分法按不同的公式求滑动土体的稳定安 全系数.47 条分法计算土坡稳定性的基本原理与方法:对于 0 的粘性土,通常采用条分法 计算土坡稳定系数,具体做法是先将滑弧内的土体