1附件 4 大连石化公司储运罐区“8.29”火灾事故报告2011 年 8 月 29 日 9 时 56 分 44 秒，大连石化公司储运 车间八七罐区 875 罐在收油过程中发生一起着火事故。事故 造成 875 罐被烧坍塌，874 罐罐体过火，罐组周边地面管排 过火，部分变形；东、南侧管廊上管排部分过火，没有造成人 员伤亡，对周边海域和大气环境未造成污染。事故直接经济 损失：789.0473 万元。、 事故的基本情况（一）事故罐区基本情况（一）事故罐区基本情况事故罐 875 位于大连石化公司储运车间八七罐区，与874、876、877 罐组成罐组，该罐区位于厂区西南侧，东邻 5万立柴油罐组，西邻无铅汽油罐组，南邻汽油罐组，北邻南运罐组。始建于 1991 年，当时四台储罐均为拱顶结构，直径40.5m，罐壁高度 15.86m，罐容 20000m3，安全储存量18000m3。主要用于储存重质油。经 2006 年对这四座储罐实施改造后，成为主要用于柴油调合成品罐。储罐结构类型为内浮顶。事故发生时，该储罐正在收油作业，罐内储存 0#国柴油(885.135 吨/1061.695 m3)。875#罐为常压立式圆筒形钢制焊接储罐，原是第四联合车间二催化装置的原料罐， 2006 年改造为内浮顶罐，具体改造内容：安装不锈钢内浮船及丁晴橡胶舌形密封，浮船重量为 17.193 吨；罐壁开通气孔（12 个）、收付油口、搅拌器开口等；罐组立相关工艺管线改造；罐内做内防腐处理，防腐部位为底板、拱顶、1 米以下的壁板罐顶包边角钢、1 米处的壁2板刷导静电涂料，干膜厚度 300 微米；罐内增上旋转循环喷头。（二）事故部位工事故部位工艺艺流程流程说说明明 柴油组份主要来自以下装置： 400 万吨/年柴油加氢精制装置； 300 万吨/年渣油加氢脱硫装置； 360 万吨/年加氢裂化装置； 200 万吨/年煤油加氢； 450 万吨/年常减压蒸馏 B2（常 2）、B3（常 3）、C1（减 1） 线(以下简称二蒸馏 B2、B3、C1 线)； 80 万吨/年柴油加氢精制装置。 200 万煤油加氢、400 万柴油加氢、360 万加氢裂化、300 万渣油加氢、80 万吨柴油加氢和部分二蒸馏 B2、B3、C1 线 直馏柴油（其中二蒸馏 B3、C1 两个组分在西油槽罐区合走 一条线去八七罐区），从装置出来专线至八七罐区柴油在线3调合头，每个组分和调合总管设油品在线分析仪，通过软件 控制每个组分进入调合头的比例，然后经过静态混合器混合 后进入成品罐，其中调合头有两条，调合一线（管径 DN450） 和调合二线(管径 DN300)。当成品罐收至规定液位，按工艺 规定进行循环搅拌，然后静止取样分析，分析合格后出厂。 事故发生时 400 万加氢柴油、300 万渣油加氢柴油、部 分 80 万加氢柴油和二蒸馏 B2、B3、C1 调合组分同时向 875 储罐输送柴油，油品调合工艺情况如下：400万吨 加氢柴油80万吨 加氢柴油300万吨 加氢渣油450万吨 蒸馏柴油调合头 （比例控制）静态混合器调合一、二线分析合格 出 厂875# 调合罐过剩 组分罐过剩部分参与调合二、事故经过 8 月 29 日上午 8 时 10 分左右，储运车间八七罐区工段 长吴胜接到生产运行处调度徐锋通知，将柴油馏出油从 877 罐切换到 875 罐收油。当时，877 罐液位 6.612 米，温度 40； 875 罐液位 0.969 米，温度 37.6。 8 时 30 分左右，吴胜指令操作员刘长青和多玮进行转油 操作。9 时 50 分左右，内操多玮通过 DCS 将馏出油从 877 罐转 875 罐收，整个切换过程为自动操作。此时，当班班长 周铁在现场检查电动阀门状态是否正常。在确认 875 罐调合 一线阀门打开正常，并与多玮确认 875 罐液位上升正常后， 准备确认 877 罐调合一线阀门是否已经关闭。9 时 56 分 44 秒左右，当班长周铁行至 875 罐至 877 罐走梯位置时，听到 875 罐“嘭”的一声，出现闪爆，随即着火。现场操作人员立即4报警，并进行转油、关阀等应急处理。 事故发生后,公司立即启动应急预案,下达调度指令，紧 急切断了相关管线物料,对关联的上下游装置进行了循环处 理。及时启动了三级防控系统,防止污染物入海。并在第一时 间向集团公司总值班室和大连市委值班室报送了事故情况, 在着火和灭火后两次向新闻媒体发布了新闻通稿。 公司消防支队和大连市消防局共出动 69 台消防车辆， 对着火点周边的储罐、管排进行喷淋冷却、隔离、降温处理。 13 时 06 分，现场明火全部扑灭。三、事故原因分析（一）事故的直接原因（一）事故的直接原因 1. 助燃物助燃物 事故发生前，875 罐正在收油作业，罐内储存 850 多吨 0#国柴油，液面高度 0.963m。浮船高度 1.8m，在浮船与油 面之间有 0.837m 左右的气相空间，体积约 1000 m3，浮船呼 吸阀处于开启状态，在浮船与油面之间进入大量空气。罐壁板罐壁板罐底板罐底板收油线收油线 （48012）241液面液面浮盘浮盘180096972850052. 点火源分析点火源分析 1）现场施工作业情况 经调查，由于预报 29 日有雨，当天没有签发任何作业票， 现场也无人员施工作业。可排除明火因素。 2）硫化亚铁自燃分析 875 罐含硫量小于 350PPm，主要为有机硫，不易生成硫 化亚铁。 硫化亚铁在与空气接触后，一般在几分钟内（最长时间 不超过 30 分钟）就会发生自燃，875 罐停止付油到开始进油， 间隔 9 个小时 23 分钟，已远远超过硫化亚铁自燃时间。 经现场观察，875 罐内壁光滑，无明显腐蚀。 可排除硫化亚铁自燃因素。 3）雷电火源分析 8 月 29 日 2 时至 3 时大连石化公司上空有雷雨，但事故 后对 875 罐进行了“剩磁”检测，检测结果为零，说明 875 罐 没有落雷。 可排除雷击造成起火爆炸的可能性。 4）罐体设备故障分析 874-877 柴油储罐从 2006 年完成改造以来， 875、876、877 储罐用于柴油调合的搅拌器由于电机电流超 负荷，一直处于停用状态，总电源已经切断。 可排除搅拌器原因产生火源。 5）静电分析 （1）875 罐收油流速 调合头实时入罐流量（DCS 数据）6时间总流量（m3/h）平均值（m3/h）9：54721.919：57714.44718.17875 罐调合一线入口流速测算时间877 液位 (mm)877 净容量 (m3)877 外输量 (m3/h)调合头流量 (m3/h)875 罐入口 管道流速 （m/s）9:5375629630.0919:5475729642.981-773.49:5575629630.091773.42.519:5675479610.7541160.223.179:5775279584.9711546.98718.173.82注：以 877 罐液位及调合头平均流量数据为准计算管道 流速（2）液位低于浮盘下的流速限制。国家标准液体石油产品静电安全规程（GB 13348-2009）5.1.4 条款规定：对于电导率低于 50pS/m 的液体石油产品，在注入口未浸没前，初始流速不应大于 1m/s，当注入口浸没 200mm 后，可逐步提高流速，但最大流速不应超过7m/s。如采用其他有效防静电措施，可不受上述限制。注：本次柴油电导率小于 1pS/m。美国（API）健康与环境事务部、安全和消防分会、美国石油学会防止因静电、闪电和杂散电流引起火灾的保护措施（2003 年推荐方法、1998 年 9 月第 6 版）第 4.5.2 条款规定：在进油管浸入两倍于管径或 61 厘米（2 英尺）的深度7（以较小值为准）前，要将进油管线入罐流速限制在 1m/s 以内。如果采用浮顶式的油罐，要遵守 1m/s 以下的速度极限，直至浮盘浮起。石油行业推荐标准（SY/T6319-2008） 防止静电、闪电和杂散电流引燃的措施第 4.5.2 条款对静电电荷的控制规定：“限制填充线和入射液流的填充速度 1m/s 直到填充管浸没油中 2 倍管径或是 61mm（取二者较小值）。当使用内浮顶储罐，要遵守 1m/s 的极限速度直到顶浮起来”。依据上述规定：事故发生前，柴油流速超过了规定的限制安全流速（1m/s 以下）。 (2)油罐油表面静电电位 以 3.82m/s 进油流速计算，875 罐爆炸前油面静电电位 为 21.59kv-32.39kv。 1987 年1988 年北京劳动保护研究所实验结果：油面 静电电位 35kV 时的放电能量为 0.2mJ，可以引燃汽柴油油 气（最小点火能量为 0.2mJ）。油面静电电位 15kV 时的放电 能量为 0.02mJ，引燃不了柴油油气，但可以引燃氢气（最小 点火能量为 0.019 mJ）。 此流速下静电可以引燃氢气，但引燃柴油油气的可能性 较小。 3. 可燃物分析可燃物分析 1）火灾前 875 罐收付油情况 8 月 25 日 4 时至 26 日 6 时，875 罐完成收油作业，收油 量为 14161.423 吨，油品组成如下： 调合组分收入量（吨）比例（%）说明 二蒸馏 C15463.86 80 万加氢柴油173912.2825 日 12:30 时部分转 24#罐收 400 万加氢柴 油943266.60二蒸馏 B210017.0725 日 10 时 -10#军柴方案8645#罐（军柴）348.6532.4625 日 21 时 40 分 -10#军柴倒入625#罐（过剩组份罐）103.470.7326 日 10 时 50 分加润滑油改进剂 0.54 吨，11 时 10 分结束 罐底991.37.0液位 1.048m 合计14161.423 8 月 28 日 9 时 50 分至 29 日 0 时 30 分，由 875 罐向新 码头“兴池”轮装付柴油，付出量 13146.381 吨，罐内剩 0.963m，油量 885.135 吨。 8 月 29 日 9 时 50 分，875 罐内温度为 38.6（闪点为 67）。2）上游装置异常状态排查情况 （1）400 万吨柴油加氢精制装置、300 万吨/年渣油加氢脱 硫装置 8 月 25 日-29 日 DCS 数据显示，事故发生前，400 万吨/ 年柴油加氢精制装置和 300 万吨/年渣油加氢脱硫装置操作 正常，处于平稳运行状态，质量环保检测中心采样化验数据 表明馏出口质量合格。装置名称出装置温度闪点在线 分析仪400 万吨柴油加氢精制装置33-39.556-65300 万吨年渣油加氢装置53-60（2）450 万吨/年蒸馏装置 2011 年 8 月 27 日-2011 年 8 月 29 日的 DCS 数据显示， 450 万吨/年蒸馏装置 B2、B3、C1 线流量稳定, 泵运转正常, 可以排除轻烃、氮气、蒸汽等介质由出装置柴油线窜入罐区。9流量(m3/h)出装置温度（）柴油闪点指标常二线58625861常三线23287173减一线 （含凝缩油）12396163-10、0、5 号柴 油闪点不低 于 57（3）360 万吨/年加氢裂化装置 8 月 28 日 10 时 40 分，360 万加氢裂化反应系统引氢气 充压；8 月 29 日 10 时，压力上升至 2.3MPa。8 月 28 日 10 时， 主汽提塔投用氢气汽提，汽提塔塔顶气去火炬；14 时 30 分， 建立分馏系统循环。调阅 8 月 28 日至 8 月 29 日 DCS 记录 趋势，显示主汽提塔液面、预闪蒸罐液面、分馏塔压力、航煤 和柴油汽提塔液面等平稳，无异常。事故发生时，该装置处 于开工初期阶段，界区馏出口采用两道手阀隔离，无产品外 送到罐区。（4）200 万吨/年煤油加氢装置 200 万吨/年煤油加氢装置在 28 日至 29 日期间，处于停工阶段，系统充氮气保压，干燥塔液面、压力稳定。因装置准备开工（原