CIRCOFLUID 型循环流化床锅炉 防磨措施的应用与改造 陈爱国 杨彤宇 苏 飞 费 强 （沈阳新北热电有限责任公司） 摘 要：本文结合 Circofluid 型 CFB 锅炉设计特点和多年运行中暴露的磨损问题，分析炉内主要设备磨损与防磨工况，分析磨损原因，提出各种防磨措施的具体应用和改进方法，进一步完善 CFB锅炉防磨技术，已提高锅炉连续运行周期。 关键词：锅炉 磨损 分析 防磨 改造 1 前言 近几年来循环流化床锅炉在我国中小型热电厂、企业自备电厂中迅猛发展，正向大型化电站锅炉方向迈进。国内 CFB 锅炉历经十多年的开发、研制和运行单位不断改造，无论在设计、制造和运行方面都在日渐成熟，基本上解决了 CFB 锅炉出力过低达不到额定负荷、点火启动困难、运行中易超温结焦、安全运行不过关等严重问题，但 CFB 锅炉目前仍存在设备磨损严重、防磨措施不力的问题，限制了锅炉运行周期，引起非计划停炉率增高，检修工作量增大，文明生产、经济运行都受到影响。因此，CFB 锅炉能否采用合理的、有效的、经济的防磨措施和方法是关系 CFB 锅炉技术成熟及大型化发展的重要一环。 图 1 锅炉防磨内衬布置图 2 Circofluid 型 CFB 锅炉防磨设计思路及结构特点 我公司现运行的三台 BG-75/5.29-M1型 CFB 锅炉是北京锅炉厂引进美国 RELIY 公司技术，自行制造达到完全国产化的典型Circofluid 型 CFB 锅炉，具有以下特点： 2.1 炉膛前竖井采用塔式布置， 悬吊结构， 燃烧室净高度为 15.31 米， 下半部炉膛 9.6 米高度内完全采用倒梯形结构， 使密相区被一次风夹带的部分粗灰经扩容后降低上升烟速，形成自身分离，减少了烟气对粗灰的夹带浓度，有利于降低对流管束的磨损。 2.2 “Circofluid”锅炉采用中温分离、 低倍率循环的低速床是为了解决高速床的磨损问题，其开发研制单位做了大量的实验研究工作。得出锅炉受热面的磨损有如下关系式： E=f1f2CV3.5 式中： 326E磨损量 f1灰粒特性系数 f2受热面布置型式及冲刷方式系数 C飞灰浓度 V烟气速度 由上式可看出,当煤种和受热面结构型式一定时，其磨损量与飞灰浓度的一次方成正比，与烟气流速的 3.5 次方成正比。说明影响磨损的首要因素是烟气流速，其次是飞灰浓度。因此，为了解决磨损问题，“Circofluid”锅炉设计上采取了如下的标本兼治的防磨措施。 2.2.1 大幅度降低烟气流速：对于前竖井上方的对流受热面控制, 烟气流速在 5.5m/s 以下，降低烟气流速是最有效的防磨措施。大量试验结果和实践证明，只要控制在 5.5m/s 以下就是安全的。 2.2.2 其次是降低烟气中的飞灰浓度：采用 10 倍以下的低倍率循环，流化风速选取 3.5-4.5m/s 使烟气中的飞灰浓度降至 12kg/Nm3，是高速床的 1/51/10 其磨损量也大幅度降低。 2.2.3 在对流受热面结构设计上均采用顺列管束，第一排管束迎风面设有平防磨板全部保护，主要弯头及穿墙管均设置耐热合金钢防磨挡板。 2.3 炉膛水冷壁完全采用耐火材料内衬全部防磨，密相区（二次风口以下）采用氮化硅砖覆盖，稀相区（二次风口以上）采用高铝质砖覆盖。旋风分离器内加速段冲击区及其入口切向烟道采用碳化硅砖焊接螺栓固定，筒体内部采用高铝质砖高温粘合，以上各种衬砖厚度均为 47mm。炉膛及旋风分离器耐火材料防磨布置如图 1 所示。 3 Circofluid 型 CFB 锅炉暴露的主要设备、部件 的磨损与防磨 3.1 炉膛上方蒸发管、过热器的磨损分析与防磨改进措施 Circofluid 型锅炉蒸发管、 过热器管束布置在炉膛出口， 蒸发管管径为 323.5 管束纵向布置 4 列、 横向 61排，材质为 20g，过热器管径 424 横向 61 排，材质为20g 和 15CrMo 结构布置如图 2 所示。 3.1.1 在实际锅炉大负荷运行中，这些管束磨损严重的原因分析： 锅炉燃烧煤种热值过低硬度大，烟气中飞灰浓度增大，相当于煤粉炉的十几倍至几十倍，造成磨损冲刷十分严重。 防磨措施不完善，主要反映在所有弯头处在炉膛边缘，烟气流速较快且弯管加工时管壁较薄，防磨挡板也未起到较好防磨作用。蒸发管直管段只有第一排迎风面设防磨板，第二、三、四排管束磨损也很严重，多次出现爆管。另外，蒸发管纵向顺列管束易出现错乱，也造成磨损严重。 图 2 前竖井对流受热面布置图 运行人员调整一、二次风量过大也造成磨损加剧，内蒙有一家电厂使用同型锅炉因一次风量过大，新炉只运行三个月就出现爆管故障。蒸发管、过热器易磨损部位如图 2 所示。我公司经五年的运行时间，炉内受热面爆管情况统计如表 1 所示。 327表 1 我公司三台炉受热面磨损爆管情况统计表 项目 炉号 投产日期 2000 年爆管二次 2001 年爆管三次2002 年爆管三次 累计运行时间 (结止 2002 年末）1 号炉 97 年 12 月 19 日 3 月 15 日后墙蒸发 管弯头爆破,冲坏临 近 8 根(7000 小时)。 3 月 29 日高过弯头 爆破冲坏 7 根。 3月3日高过后墙弯 头爆冲坏附近 8 根 管。 3 月 15 日水冷壁后 墙角焊口砂眼漏.6 月27日蒸发管爆破.9月7日蒸发管B侧 后墙直管中央爆破, 冲坏 2 根管。 727 天 2 号炉 98 年 1 月 21 日 69 月份#1、2 炉所 有对流受热面弯头 分批安装防磨瓦， 改造梳形卡具。 12 月 7 日蒸发管 B 侧前墙处 1 根直管 爆破，大量漏水。 681 天 3 号炉 2000 年 1 月 21 日 69 月份#3 炉所有 受热面弯头分批安 装防磨瓦。 11月12日低省漏泄 3 根管由卡具晃动 不劳造成磨损。. 486 天 3.1.2 蒸发管、过热器管束防磨措施的改进 （1）对流受热面所有弯头部位都采用半圆形防磨瓦对扣包裹焊接，材质可选用硅铬铝、铁铝瓷或耐热铸钢等耐磨耐高温金属,且防磨瓦厚度不宜超过 4mm，要求内表面光洁，接触严密不易窜入飞灰，防止防磨瓦厚度增加过大,改变烟气流走向,对其它部位磨损过大。 （2）蒸发管管束安装时，仅第一排迎风面带有平板式防磨护瓦，材质为 1Cr20Ni14Si2，长期运行不耐高温出现弯曲变形，改换为 Cr25Ni20 耐热不起皮钢，蒸发管纵向管束限位的梳形卡具是保证管束顺列不错乱而采取的防磨措施，也由原来 1Cr20Ni14Si2 改换这种材质，三年来未发生损坏现象。后来将第 2、3、4 排直管段迎风面也采用半圆形防磨护瓦保护，即使管壁磨损到 1 mm 厚加上防磨瓦也能保证运行一年不爆管。 （3）在锅炉运行中，调整好一、二、三次风量配比，控制流化风速在 3.54m/s 较低范围内，保证蒸发管处烟速在 5.5m/s 左右。煤种尽量选择 3800 大卡/公斤以上中低等磨损的褐煤，有利于降低飞灰浓度减少管束磨损。 （4）目前也有一些单位 CFB 锅炉受热面采用金属表面各种喷涂方法，如高温喷涂和低温高压喷涂技术，防磨效果较理想，但成本较高。 3.2 后竖井低温省煤器和空气预热器的磨损与防磨 3.2.1 磨损情况分析：Circofluid 型锅炉的低省为膜片式，由 39 片组成，每片之间由卡具来固定，烟道两侧弯头处设有防磨瓦。直管段第一排迎风面可方便地安装防磨瓦，能较好的起到防磨作用，只有烟气流分布不均及分离器满灰未经常排放将造成低省磨损加剧、漏泄。空预器的磨损与腐蚀问题是较严重的，该炉型空预器分四级卧式布置，其中一四级空预器（走一次风）磨损严重，主要发生在前排迎风面及烟道两侧排纵向管束，尤其是一级空预器在 125135的排烟温度下运行易结露，有低温腐蚀现象，新炉运行两年就有逐渐漏泄的管子，当漏泄严重时一次风压降低导致炉床结焦。布置在中间的二三级空预器（加热二、三次风）磨损略轻。 3.2.2 空预器的改进设想：每一级空预器的第一排管束迎风面都应安装 2mm 厚的防磨弧形板， 第二三排管束都应由原来的401.5 改为402，烟道两侧排管束也应该为402，则使用寿命有328望提高两年，第一级空预器处于低温段易结露腐蚀严重，设想采用新型搪瓷钢管式空预器，外表面光洁摩擦系数小、耐腐蚀，使用寿命有望达 6 年以上，即使设备价格增加一倍也是可行的。 3.3 炉膛防磨内衬砖的脱落与磨损问题的改造 3.3.1 问题的提出 Circofluid 型锅炉的密相区水冷壁采用氮化硅砖，防磨基本是过关的。每块砖尺寸为 180200，用一个螺栓和螺母来固定，在 9001000的高温下出现腐蚀、过热、脱落问题，砖与水冷壁间产生间隙，使热灰窜入产生膨胀，尤其在启停炉过程中冷热膨胀过快，破坏性更大，有时大面积衬砖鼓包、脱落造成流化不良，下渣口被堵塞，不能正常排渣，导致停炉。稀相区（二三次风口区域内）高铝砖也易磨损，三次风口以上的高铝砖不易磨损。 3.3.2 改造方法 取消密相区及二次风口上方的氮化硅砖，我们选用刚玉碳化硅耐磨浇注料 YG-TJ-13 在水冷壁膜片上焊“V”字型5 不锈钢抓钉，间距 9090，在炉内支膜板振捣注料 60mm 厚。目前经 6 个月的累计运行考验，无脱落、无深度磨损痕迹，只有裂纹出现，未影响浇注料牢固性，还有待长期运行考验。采用浇注料取代氮化硅砖，整体捣打不易脱落，免去因衬砖脱落造成的锅炉故障，运行可靠性大大提高且浇注料的成本也远低于成型的氮化硅砖制品。二三次风口间的高铝砖磨损不严重，不必改造可两年更换一次。 3.4 旋风分离器内衬防磨绝热砖磨损与脱层的改造 3.4.1 问题的提出 Circofluid 型锅炉采用中温分离，旋风分离器内径只有 2.2 米，由 10 mm 厚 20g 的钢板制成，内衬 47 mm 厚的碳化硅砖和高铝砖，分别用螺栓固定和粘结剂粘结，结构简单。运行中锅炉出口烟温 976流经蒸发管、过热器、高省后，烟温降至 450，烟气体积大大缩小，但含灰浓度增高，进入分离器的高速切向气流对分离器内衬及中心筒冲刷磨损相当大， 用来固定衬砖的螺母长期运行易磨掉，尤其是高铝砖不耐磨出现层层脱皮，分离器在启停炉胀缩过程中，下半部的高铝砖受到挤压大量脱层掉皮，落入返料器中使循环灰中断，锅炉被迫降负荷运行。另一方面，旋风分离器的中心筒磨损也相当严重，累计运行半年中心筒下部就磨漏，分离器效率降低，同时对尾部受热面磨损也相当严重，必须改造。 3.4.2 改造方法 取消旋风分离器内衬碳化硅砖和高铝砖，选用刚玉莫来石耐磨浇注料 YG-TJ-14，与炉内浇注料施工方法相同，厚度为 60mm，不锈钢抓钉分布可密度略大些，施工完成后运行六个月基本完好无损，还有待长期运行考验。 旋风分离器的中心筒磨损改造方法是将原中心筒 =8 mm 的普通碳钢改为 =10 mm 的硅铬铝材料，由于中心筒体积大，可分三段铸造再焊接成型。硅铬铝材料耐磨耐温性远高于一般金属，该项改造在海城电厂已完成，并尝试运行一年未发生损坏现象，取得成功经验，值得推广。 3.5 Circofluid 型锅炉炉床风帽磨损的改造 3.5.1 风帽的结构优势及存在问题 风帽是 CFB 锅炉重要燃烧部件，是炉内高温高磨损下的易损部件，风帽的质量直接影响 CFB锅炉流化工况、燃烧的稳定性是安全运行的保证。Circofluid 型锅炉的布风装置与国内 CFB 锅炉确有不同，10M2的布风板上只布置 242 个大直径圆柱型风帽，该风帽采用迂回式气流沿下圆周侧向329开缝，虽然布风阻力大，但风帽出口风速高，对炉底部粗颗粒产生强烈扰动，以防止结焦同时也有利于风帽的冷却，不易烧坏风帽，床内细渣不会漏入风室。该风帽结构由风管、骨架、外罩三部分组成，相互间都采用焊接方式结合，原风帽结构如图 3 a 所示。运行中出现外罩磨损严重、顶面磨漏，尤其在然用劣质煤大负荷运行下，累计运行