水处理常用计算公式汇总 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式， 按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO 进出水系统以及芬顿的计算，大家可有目的性 的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2)废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除 2540mm，机械清除 1625mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙 50100mm。 (3)大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4)如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1)栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙 1625mm；0.100.05m3/103m3(栅渣/废水）。 格栅间隙 3050mm；0.030.01m3/103m3(栅渣/废水）。 (2)栅渣的含水率一般为80%，容重约为 960kg/m3。 (3)在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。 3、其他参数 (1)过栅流速一般采用0.61.0m/s。 (2)格栅前渠道内水流速度一般采用0.40.9m/s。 (3)格栅倾角一般采用4575，小角度较省力，但占地面积大。 (4)机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。 (5)设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 (6)大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1)栅槽宽度 B 式中， S 为栅条宽度， m；n 为栅条间隙数，个； b 为栅条间隙， m；为最大设计流量， m3/s；a 为格栅倾角，（ );h 为栅前水深， m，不能高于来水管（渠）水深；v 为过栅流速， m/s。 (2)过栅水头损失如 式中， h0 为计箅水头损失， m；k 为系数，格栅堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3； 为 阻力系数，与栅条断而形状有关，按表2-1-1 阻力系数 计箅公式计算； g 为重力加速度， m/s2。 (3)榭后槽总高 H 式中， h2 为栅前渠道超高， m，般采用 0.3。 (4)栅槽总长 L 式中， L1 为进水渠道渐宽部分的长度，m；L2 为栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度； H1 为栅前渠道深， m；B1 为进水渠宽， m；1 为进水渠道渐宽部分的展开角度，（)，一 般可采用 20。 (5)每日栅渣量 W (2-1-5) 式中， W1 为栅渣量， m3/103m3 废水，格栅间隙为1625mm 时，W1=0.100.05；格栅 间隙为 3050mm 时， W1=0.030.01；Kz 为城市生活污水流量总变化系数。 污泥池计算公式 一、地基承载力验算 1、基底压力计算 (1)水池自重 Gc 计算 顶板自重 G1=180.00kN 池壁自重 G2=446.25kN 底板自重 G3=318.75kN 水池结构自重 Gc=G1+G2+G3=945.00kN (2)池内水重 Gw 计算 池内水重 Gw=721.50kN (3)覆土重量计算 池顶覆土重量 Gt1=0kN 池顶地下水重量Gs1=0kN 底板外挑覆土重量Gt2=279.50kN 底板外挑地下水重量Gs2=45.50kN 基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=279.50kN 基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=45.50kN (4)活荷载作用 Gh 顶板活荷载作用力Gh1=54.00kN 地面活荷载作用力Gh2=65.00kN 活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=119.00kN (5)基底压力 Pk 基底面积 :A=(L+2t2)(B+2t2)=5.0008.500=42.50m2 基底压强 :Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A =(945.00+721.50+279.50+45.50+119.00)/42.500=49.66kN/m2 2、修正地基承载力 (1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm rm=1.000(20.00-10)+2.00018.00/3.000 =15.33kN/m3 (2)计算基础底面以下土的重度r 考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3 (3)根据基础规范的要求，修正地基承载力: fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =100.00+0.0010.00(5.000-3)+1.0015.33(3.000-0.5) =138.33kPa 3、结论 Pk=49.66Kf=1.05,抗浮满足要求。 三、荷载计算 1、顶板荷载计算 : 池顶板自重荷载标准值： P1=25.000.200=5.00kN/m2 池顶活荷载标准值： Ph=1.50kN/m2 池顶均布荷载基本组合： Qt=1.20P1+1.27Ph=7.91kN/m2 池顶均布荷载准永久组合： Qte=P1+0.40Ph=5.60kN/m2 2、池壁荷载计算 : 池外荷载：主动土压力系数Ka=0.33 侧向土压力荷载组合 (kN/m2)： 池内底部水压力：标准值 =25.00kN/m2,基本组合设计值 =31.75kN/m2 3、底板荷载计算 (池内无水，池外填土 )： 水池结构自重标准值Gc=945.00kN 基础底面以上土重标准值Gt=279.50kN 基础底面以上水重标准值Gs=45.50kN 基础底面以上活载标准值Gh=119.00kN 水池底板以上全部竖向压力基本组合： Qb=(945.001.20+279.501.27+45.501.27+119.001.270.90)/42.500 =39.59kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合： Qbe=(945.00+279.50+45.501.00+1.5036.0000.40+10.006.5000.40)/42.500 =31.00kN/m2 板底均布净反力基本组合 : Q=39.59-0.30025.001.20=30.59kN/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe=31.00-0.30025.00 =23.50kN/m2 4、底板荷载计算 (池内有水，池外无土 ): 水池底板以上全部竖向压力基本组合： Qb=4.5008.0001.501.27+945.001.20+(3.9007.4002.500)10.001.27/42.50 0 =49.86kN/m2 板底均布净反力基本组合： Q=49.86-(0.30025.001.20+2.50010.001.27)=9.11kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合： Qbe=4.5008.0001.500.40+945.00+(3.9007.4002.500)10.00/42.500 =39.72kN/m2 板底均布净反力准永久组合： Qe=39.72-(0.30025.00+2.50010.00) =7.22kN/m2 四、内力、配筋及裂缝计算 1、弯矩正负号规则 顶板：下侧受拉为正 ,上侧受拉为负 池壁：内侧受拉为正 ,外侧受拉为负 底板：上侧受拉为正 ,下侧受拉为负 2、荷载组合方式 1.池外土压力作用 (池内无水，池外填土 ) 2.池内水压力作用 (池内有水，池外无土 ) 3.池壁温湿度作用 (池内外温差 =池内温度 -池外温度 ) 顶板内力： 计算跨度 :Lx=4.100m,Ly=7.600m,四边简支 按双向板计算： B 侧池壁内力： 计算跨度： Lx=7.700m,Ly=2.500m,三边固定 ,顶边简支 池壁类型：浅池壁 ,按竖向单向板计算 池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m)： 基本组合： -8.13，准永久组合： -5.61 池内水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m)： 基本组合： 6.95，准永久组合： 5.47 基本组合作用弯矩表 (kNm/m) 底板内力： 计算跨度 :Lx=4.200m,Ly=7.700m,四边简支 +池壁传递弯矩按双向板计算。 1、池外填土，池内无水时，荷载组合作用弯矩表(kNm/m) 基本组合作用弯矩表： 配筋及裂缝： 配筋计算方法：按单筋受弯构件计算板受拉钢筋。 裂缝计算根据 水池结构规程 附录 A 公式计算。 按基本组合弯矩计算配筋 ,按准永久组合弯矩计算裂缝，结果如下： 顶板配筋及裂缝表 (弯矩 :kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm) 风机常需用的计算公式 (简化，近似，一般情况下用) 1、轴功率： 注： 0.8 是风机效率 ,是一个变数 ,0.98 是一个机械效率也是一个变数(A 型为 1,D、F 型为 0.98,C、B 型为 0.95) 2、风机全压： (未在标准情况下修正 ) 式中： P1=工况全压 (Pa)、P2=设计标准压力 (或表中全压 Pa)、B=当地大气压 (mmHg)、 T2=工况介质温度 、T1=表中或未修正的设计温度 、760mmHg=在海拔 0m,空气在 20 情况下的大气压。 海拨高度换算当地大气压： (760mmHg)(海拨高度 12.75)=当地大气压 (mmHg) 注：海拔高度在300m 以下的可不修正。 1mmH2O=9.8073Pa 1mmHg=13.5951mmH2O 760mmHg=10332.3117mmH2O 风机流量 01000m 海拨高度时可不修正； 10001500M 海拨高度时加 2%的流量； 15002500M 海拨高度时加 3%的流量； 2500M 以上海拨高度时加5%的流量。 比转速： ns MBR 计算公式 AAO 进出水系统设计计算 一、曝气池的进水设计 初沉池的来水通过DN1000mm 的管道送入厌氧 缺氧 好氧曝气池首端的进水渠道，管道内 的水流速度为 0.84m/s。在进水渠道中污水从曝气池进水口流入厌氧段，进水渠道宽1.0m， 渠道内水深为 1.0m，则渠道内最大水流速度 式中： v1渠内最大水流速度 (m/s)； b1进水渠道宽度 (m)； h1进水渠道有效水深 (m)。 设计中取 b1=1.0m，h1=1.0m V1=0.66/(21.01.0)=0.33m/s 反应池采用潜孔进水，孔口面积 F=Qs/Nv2 式中： F每座反应池所需孔口面积 (m2)； v2孔口流速 (m/s)，一般采用 0.21.5m/s。 设计中取 v2=0.4m/s F=0.66/20.4=0.66m2 设每个孔口尺寸为0.5m0.5m，则孔口数 N=F/f 式中： n每座曝气池所需孔口数 (个)； f每个孔口的面积 (m2)。 n=0.66/0.50.5=2.64 取 n=3 孔口布置图如下图图所示： 二、曝气池出水设计 厌氧 缺氧 好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头 式中： H堰上水头 (m)； Q每座反应池出水量 (m3/s)，指污水最大流量 (0.579m/s)；与回流污泥量、回流量之和 (0.717160%m3/s)； m流量系数，一般采用0.40.5； b堰宽 (m)；与反应池宽度相等。 设计中取 m=0.4，b=5.0m 设计中取为 0.19m。 厌氧 缺氧 好氧池的最大出水流量为 (0.66+0.66/1.368160%)=1.43m3/s，出水管管径采 用 DN1500mm，送往二沉池，管道内的流速为0.81m/s。 芬顿计算公式