广西三建 钢井架基础专项方案第 1 页 共 9 页 1一、 工程概况本工程为珠海康晋电气有限公司仓储、宿舍工程，建设单位为珠海康晋电气有限公司，设计单位为珠海市建筑设计院，广东建浩工程项目管理有限公司监理，工程位于珠海市前山商贸物流中心二期。工程总建筑面积为 21797.61。 本工程采用的井架物料提升机，选用 SSD100 型物料提升机，SSD100型物料提升机的性能指标及各项安全装置、电气系统装置，符合龙门架及井架物料提升机安全技术规范JGJ88-92 的要求。起重量 1000kg，提升速度 37.5m/min，安装总高度为 30 米，共 20 节。安全装置有： 1.自动上升高度限位及上升极限限位装置; 2.下降极限限位装置; 3.松断绳限位防坠落装置; 4.出料门联锁开关(出料门未关好,切断升降电源); 5.楼层停靠装置与卷扬机电源连动,自动保证不发生坠落事故; 6.附墙装置; 7.缓冲装置; 8.起重量限制装置; 9.电气系统装有短路保护、过载保护、漏电保护装置。本机重点安全使用控制要求：1、在提升机使用期间，在提升机下面地下室顶板进行增加 48 钢管支顶，支顶范围为 5m*5m，间距 600mm。2、在提升机基础的板块，基础四周增加 4 条暗梁，配筋为 414，箍筋 6200。3、在原楼板上增高 200mm 的混凝土承台，混凝土强度 C35。广西三建 钢井架基础专项方案第 2 页 共 9 页 2广西三建 钢井架基础专项方案第 3 页 共 9 页 3六、井架基础验算1. 荷载(1)高架提升机设备自重，应由生产厂家产品说明书提供。(2)吊笼向下冲击力提升机吊笼向下冲击力与其下降速度有关，为了简化汁算，采用如下公式计算。吊笼重量： 5.50kN吊笼载重量： 8kN架体总重量： 1.560=90kN合计：103.5kNF=1.42103.5=289.8KN(3)风荷载按建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)中第 7 章计算风压产生的均布荷载或集中荷载，由此计算提升机架体对基础产生的弯距。Wk=W0 z s z=0.500.482.120.70=0.36kN/;风荷载水平作用力：q= WkB=0.362.97=1.07kN/m;其中 Wk风荷载水平压力；B风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= =2.97m; 2ab风荷载作用下井架的受力计算附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下(取井架的最底部两跨及上部三跨计算)：广西三建 钢井架基础专项方案第 4 页 共 9 页 4各支座由下到上的内力分别为：V（1）=6.20kN , M(1)=-2.61kNmV（2）=4.62kN , M(2)=-1.58kNmV（i-1）=4.74kN , M(i-1)=-9.22kNmV（i）=12.69kN , M(i)=-24.75kNmVmax=12.69kN;2、配筋计算板底最大弯距按下式计算：M= 21ql式中：M钢混凝土基础底版中性轴处的弯距设计值；l钢混凝土基础底版中性轴处至基底边缘的距离；取广西三建 钢井架基础专项方案第 5 页 共 9 页 5l=a/2=2600/2=1300mm;q相对于荷载效应基本组合时的基础底面地基础单位面积净反力，取去 q=1.2F/A=1.2289.8/(2.62.6)= 51.44kN/m；经过计算得 M=0.551.441.32=43.47kNm；依据混凝土结构设计规范 ，板底配筋计算公式如下： 201bhfMcs2/sysSfhMA0式中， 1当混凝土强度不超过 C50 时，取 1.0，当混凝土强度等级为C80 时，取为 0.94，期间按线形内插法确定,取 1=1.00；Fc混凝土抗压强度设计值，查表得 14.30kN/；Ho承台的计算高度，取 ho=350.00-20=330.00。经过计算得：=43.47106/(1.0014.301000330.002)=0.028s=1-0.971=0.029=0.986sAs=45.47106/(0.986330360)=388.18 mm2地下室顶板的配筋为 10150，即 1m 内的配筋为 A=786.55=605.85 mm2388.18 mm2符合要求。3.抗冲切计算考虑升笼四个柱对楼板的冲切，柱板为 300*300，依据混凝土结构设计规范 ，采用如下公式进行验算。Fl(0.7 hft+0.15 pc,m)u mh0 广西三建 钢井架基础专项方案第 6 页 共 9 页 6公式(7.7.1-1)中的系数 ，应按下列两个公式计算，并取其中较小值： 1=0.4+1.2/ s = 1.0 2=0.5+ sh0/4um= 1.64 取较小值 1.0 式中Fl-局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值； h-截面高度影响系数：当 h800mm 时，取 h=1.0；当 h2000mm 时，取 h=0.9,其间按线性内插法取用；ft-混凝土轴心抗拉强度设计值； f t=1.43 pc,m-临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，取2.0N/mm2；um-临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长；u m=2.2mh0-截面有效高度， h 0=0.30m； 1-局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； 2-临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； s-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值， s不宜大于4；当 s315/4=78.75KN安全系数为 r=858.66/78.75=10.9故满足要求。4.附墙架计算1)附墙架内力计算附着杆件的计算属于一次超静定问题，在外力 N 作用下求附着杆的内力，N 取第广西三建 钢井架基础专项方案第 7 页 共 9 页 7二部分计算所得的 Rmax,N=12.69kN.2)附墙架强度验算a.杆件轴心受拉强度验算验算公式：= nAN/其中 为杆件的受拉应力；N杆件的最大轴向拉力，取 N=12.69kN；An杆件的截面面积，本工程选取的是50X5 角钢；查表可知 An=480mm2.经计算，杆件的最大受拉应力= 12690.00/480=26.44N/mm 2杆件最大拉应力 =N/A n=26.44215,满足要求。b.杆件轴心受压强度验算验算公式： = nAN/其中 杆件的压应力；N 杆件的轴向压力；An杆件的截面面积；杆件长细比，由 l/i 的值确定；杆件：取 =560.00/7.36=76.09杆件受压稳定系数，根据 查表计算得：杆件：取 =0.714 =12690.00/(0.71480)= 37.23N/mm 2杆件最大压应力 =N/A n=37.23215,满足要求。5.支架计算抗剪强度： 枋木 fv=1.7N/mm2 抗弯强度：枋木 fm=14N/mm2 弹性模量 E = 10000N/mm2广西三建 钢井架基础专项方案第 8 页 共 9 页 8木枋受力图(1）木枋内力计算可按四等跨连续梁计算。查静力计算表得：弯矩系数：Km= -0.121，剪力系数 Kv= -0.620， q=3/4 (F/A)l=3/4 *103.5/(2.6*2.6)*0.6=6.89 KN/m1）抗弯验算M= Km ql2=0.1216.890.60.6=-0.3KNm=-300000Nmm按下列公式验算M/W=300000/(bhh/6)=6300000/(808080)=3.52fm=14N/mm2符合要求。2）抗剪强度验算查“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kvql=0.6206.890.600=2563.08N剪应力：3V/2bh=32563.08/(28080)=0.60fv=1.2N/mm2符合要求。(2）钢管支撑稳定性验算主要受力杆件：483.5 钢管钢管截面积：A=4.89 2钢管抵抗矩：W=5.13 3钢管慣性矩：I=12.19 4钢管回转半径：1.58钢管自重：0.0384kN/m钢材抗压强度设计值：f=205N/ 2立杆间距：0.6m广西三建 钢井架基础专项方案第 9 页 共 9 页 9立杆步距：1.2m1）中间立杆段轴向力设计值 NN=1.2(F/A) 0.60.6=1.2103.50.36/(2.62.6)=6.61KN2）轴心受压稳定系数 lokh=1.1551.51200/15.8131.6查建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）附录 C,得轴心受压的稳定系数：=0.3943）立杆稳定性N/A=6610/（0.394489）=34.31N/mm2205N/mm 2 满足要求。