设计依据二设计说明2.1 工程概况2.2 环境条件2.3 地质概况2.3.1 地形地貌2.3.2 岩土分层及其特性2.3.3 水文及工程地质2.3.4 场地抗震设防附岩土物理力学参数表2.4 基坑支护形式2.5 基坑计算本工程围护结构主要采用理正软件进行设计计算，并利用岩土工程有限元分析程序plaxis对终点里程端头井基坑开挖过程进行模拟，作为对理正软件计算结果进行补充和验证。钻孔灌注桩作临时结构考虑，即：开挖施工期间，钻孔灌注桩作为围护结构，承受全部的水土压力及地面超载。使用阶段不考虑钻孔灌注桩的作用。理正深基坑软件模拟了施工过程，遵循“先变位，后支撑”的原则，在计算中计入结构的先期位移值及支撑变形，应用基于弹性理论的进行围护结构计算，岩土体对围护结构侧向作用力采用朗肯土压力理论计算，土体与结构相互作用采用一系列仅受压弹簧进行模拟（温克尔地基梁计算模型），最终的位移及内力值为各阶段累加值。Plaxis为基于有限元理论的岩土专业分析程序，能较为真实地反映基坑开挖过程中岩土及结构物的应力变形发展，将终点里程处端头井简化为平面应变模型，利用地下水渗流分析功能对基坑开挖降水过程进行模拟，同时输出“半截桩”支护的变形与内力。抗震分析采用地震系数法进行横向抗震分析。经计算地震作用对结构影响较小，故在设计中仅采用相应的构造措施来提高整体的抗震能力。2.5.1 湘府路终点里程端头井围护结构计算计算所用地质资料取自地质勘查文件，钻孔编号为JZ-IV10-湘府路补102.5.1.1 支护方案排桩（钻孔灌注桩）支护用一 05等SS.0 05S2.5.1.2设计信息1.基坑概况参数内力计算方法增量法规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-99；基坑等级一级基坑侧壁重要性系数丫01.10基坑深度H（m）22.650嵌固深度（m）6.000桩顶标高（m）0.000桩截回类型圆形匚桩直径（m）1.000桩间距（m）1.150混凝土强度等级C35后无加梁有卜冠梁宽度（m）1.400卜冠梁高度（m）1.000匚水平侧向刚度（MN/m）75.031放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力02.超载信息超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1JIJU1-11r20.0003.土层信息土层数7坑内加固土否内侧降水最终深度(m)24.000外侧水位深度(m)0.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)1.000弹生计算方法按土层指定义弹性法计算方法4.土层参数土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1杂填土1.4017.07.02.008.002粉土4.4020.210.217.5014.503粘性土3.4020.310.338.5320.264圆砾0.8020.010.00.0030.005强风化岩0.9020.010.05.0035.006强风化岩9.1021.011.02.0040.007微风化岩10.9022.012.02.0045.00与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)116.02.008.00分算0.68265.017.5014.50分算4.51380.038.5320.26分算一10.044150.00.0030.00分算15.005200.06.0033.00分算21.606250.02.0040.00分算28.207120.02.0045.00合算36.205.支锚信息支锚道数6道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑8.0000.5002内撑8.0005.7003内撑2.5004.5004内撑2.5001.5005内撑2.5002.5006内撑2.5003.500道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数10.003101.0022020160000.001.0020.003101.0041820160000.001.0030.00755.006166140330.001.0040.00755.00156140330.001.0050.00755.008146140330.001.0060.00755.0010136140330.001.006.土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型矩形分布“规程”土类名称水土水压力调整系数主动土压力调整系数被动土压力调整系数被动土压力最大值(kPa)1杂填土分算1.0001.0001.00010000.0002粉土分算1.0001.0001.00010000.0003粘性土分算J1.0001.0001.00010000.0004圆砾分算1.0001.0001.00010000.0005强风化岩分算1.0001.0001.00010000.0006强风化岩分算1.0001.0001.00010000.0007微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0007.工况信息工况号工况回深度(m)支锚道号1开挖1.0002加撑1.内撑3开挖6.7004加撑2.内撑5开挖11.2006加撑3.内撑7开挖15.2008加撑5.内撑9开挖18.70010加撑6.内撑11开挖22.65012刚性较21.95013拆撑6.内撑14拆撑5.内撑15加撑4.内撑16拆撑3.内撑17刚性较9.45018拆撑2.内撑19刚性较1.90020拆撑1.内撑2.5.1.3各工况内力计算结果各工况： -一耀（）士工文卜M/丽】4.9节0453）但板npij。加卜一必WKN-riJf-7125）-（3422）由旅KN；又 T.s j ( 0.5?)区3;霆(6.7?)区4募2(6.2?)Ml*奴KNS)声荥33)gKM3)*汶KN)2nJo.48Y;&7oru(5.4nJiaos(53980Y;(29】.46)?nJD3.44Y;(055.3?声荥33)l7.si)避KN)lG35.66T36p电IWN)319%Y;n)M T.s 3 ( m7?)M 7;羲(才2手)工8;募5二4.7宇)区9;爱二8.7手)M -0:茅 6 ( 一 825)M 12;* ( 21353)M J3;H 漏 6 ( 18.2?)岁 J4: 一或 5 ( 14.7?)区15;真4(mruT)普汶kn、3)|49.36)忌4.57卢烹33)IHJ6.35035)r196B.2ia5HJ7.43)10巴.94SS.1S又 JT1或 3 (S7?)M17II篁三#(9.45m)普汶kn、3)?5ao5)B4.57)卢麦33)(07.05)！：a5】5-59矍KN)GO45.98)；(9O8.ENM00;ro(6.203)Ml(52-u)(?94.57)(nJ656Y1(s6)(178nJ.75)；a43a67)(LD3E43)；G-644)H19国H* ( 1.903)士叵&KM/fn)5三划一-24.57)佳一nn)-?G,56-0482.4：室川KH：(-10301)9bJ0b)内力位移包络图:攻E蹒1(D.5Dm)包络图2.5.1.4 整体稳定性计算*11anF计算方法：瑞典条分法应力状态：总应