45m鱼腹式大梁的专项施工方案 深圳市会议展览中心工程45m层鱼腹式大梁的专项施工方案 江苏华建建设股份有限公司深圳分公司二三 年 四 月九 日 施工组织设计及专项方案会 签 页工程名称深圳会议展览中心方案内容45m层鱼腹式大梁的专项施工方案编制单位会签（章）编制单位江苏华建建设股份有限公司深圳分公司三处二工区编制二OO 年 月 日技术科初审二OO 年 月 日安全科初审二OO 年 月 日技术主任审核二OO 年 月 日审批单位会签（章）技术处审核二OO 年 月 日安全处审核二OO 年 月 日总工室审批二OO 年 月 日 目 录1、编制说明42、45m层鱼腹式大梁的工程概况43、模板支撑系统的布置.73.1、跨内鱼腹梁支撑系统的计算.93.2、垮外悬挑梁钢管承载力验算134、砼施工缝的设置和构造配筋措施134.1、水平施工缝的设置位置134.2、增加构造配筋措施134.3、施工缝处理145、施工布署及组织措施.155.1、施工段划分及施工流向155.2、施工组织管理网络155.2.1、45米层高支模技术保障管理措施155.2.2、支撑系统全过程安全检查、监控管理网络.165.2.3、奖罚措施185.2.4、施工进度计划186、分部分项工程施工的方法和技术措施.196.1、鱼腹式大梁钢筋的制作与安装196.2、鱼腹式大梁模板的制作与安装216.3、鱼腹式大梁砼浇筑的施工措施226.4、施工缝的留置与施工技术措施256.5、跨内支撑系统的搭设.256.6、跨外支撑系统的搭设.286.7、支撑系统的拆除.297、安全组织技术措施.30 7.1、安全技术管理网络.30 7.2、安全组织措施.301、编制说明 深圳会展中心45M层的鱼腹框架悬挑梁，设计上采用了超高大跨度预应力砼结构，柱网尺寸大、悬挑架高、断面大、自重大，施工中计划分二次浇筑，既要保证施工支撑系统的安全，同时也要保证砼浇筑的质量。针对本工程的特点，特制定此专项施工方案。2、45m层鱼腹式大梁的工程概况 深圳市会议展览中心工程45m层鱼腹式大梁位于B2区（416轴），结构形式为预应力砼双梁。砼强度为C40。断面尺寸为1000mm282653686350mm，双梁净间距2000mm，其中（4）轴与（16）轴为单根鱼腹梁，其余轴线上均为统一尺寸的双梁，共计24根鱼腹梁。柱网为3030m，因此鱼腹梁跨内净距为26 m,垮外悬挑出13.418m。鱼腹梁受力筋主要是级钢40，箍筋为14，腰筋为18，详见下表所示。 鱼腹梁剖面图45米层鱼腹梁配筋一览表轴线位置悬挑部分100028265368跨内部分10005368635048及1216轴共18根箍筋14-100/200(6)上部3040 10/10/10下部3040 10/10/10支座加受压短筋1540箍筋14-100/200(6)腰筋5818上部1740 10/7下部1740 7/109、11轴共4根箍筋14-100/200(6)上部2740 9/9/9下部2740 9/9/9箍筋14-100/200(6)腰筋5818上部2040 10/10下部2040 10/1010轴共2根箍筋14-100/200(6)上部2740 9/9/9下部2740 9/9/9箍筋14-100/200(6)腰筋5818上部2540 10/10/5下部2540 5/10/10注：支座加受压短筋是指悬挑梁根部锚入柱700，伸入梁4000。 箍筋为6支箍。 以56轴和78轴为例所示鱼腹梁平面图(相同)3、模板支撑系统的布置 因为跨内鱼腹梁断面大、自重荷载大，应用高支模方案设计的钢管组合柱1250mm2000mm（250），设置在跨内Ln/3处。双梁其余部分立杆250400、梁间板500400，横杆步距均为1000mm， 45m鱼腹梁支撑系统 支撑节点大样图： 3.1 跨内鱼腹梁支撑系统计算 支撑系统设计的基本假定： 跨内支撑系统的布置原则是确保能支撑1/2梁高，即3.35米高砼、全部模板支撑系统自重、全部施工荷载。当预先浇筑的1/2梁高砼达到设计要求时，经验算假设它完全能够支撑自身的全部自重，二次浇筑砼自重和施工活荷载仍由原完全保留的支撑系统承担。 跨外支撑系统按全截面砼自重，支撑系统自重、施工活荷载系全部组合后，设计梁板下的支撑系统，并与跨内主体结构之间设置有效的连接。当跨内留置水平施工缝时，随水平标高也分两次浇筑，其目的是增加系统平面外的抵抗能力。以上设想及荷载验算均应及时向设计院汇报，并征得同意方可实施。 鱼腹梁在跨内净跨为26m，截面为100053686350mm，其自重大。在未进行预应力张拉之前，难以承受其全部自重荷载，因此在跨内Ln/3处设置钢管组合柱。其形式为1250mm2000mm（250mm,横杆步距1000mm），将26m的大梁近似地变成三跨连续梁，降低了其下面的支撑荷载，计算简图如下所示： 单根立杆稳定性验算：管选用483.5普通脚手焊接钢管。截面积：A489mm2 回转半径：i=15.78mm惯性距：I12.19104mm4 截面抵抗距：W5.08103mm3钢管自重：R3.8kg/m 强度设计值：f205N/mm2主要采用直角扣件（1.25Kg/个）、旋转扣件（1.5Kg/个）和对接扣件（1.6Kg/个）三种，抗滑移按6KN/个验算。钢管脚手架的设计主要是验算立杆的稳定性，可按两端铰接的受压杆件来简化计算。长细比 =L/i=L/1.59 式中L为计算长度，取横杆的步距。N= Af接上述式计算出不同步距、不同节点形式的N值。483.5钢管立杆容许荷载表 KN横杆步距（mm）对接立杆搭接立杆备注和托撑节点或扣件节点100035.7KN13.9KN同时采用对接立杆和托撑节点时，本设计最大允许承载力为20KN。采用搭接立杆或扣件节点时，最多考虑为双扣件，允许承载力应不得超过12KN。 125033.1KN13.0KN150030.3KN12.4KN180027.2KN11.6KN组合钢管柱承载验算 因鱼腹梁分二次浇筑，第一次浇筑的砼达到设计强度时，足以承受其自重荷载。第二次浇筑砼时高3m，故只需验算第一次最大截面高度为3350mm时的砼、模板、支撑系统的自重荷载和活荷载的组合值。 砼自重：2613.587KN/m 模板：（261+266.352）0.75/26=10.3KN/m 恒载合计：87+10.397.3KN/m 活荷载 2.512.5 KN/m 设计线荷载 97.31.2+2.51.4115 KN/m 因此N1=N20.5 q（AB+BC）= 0.5（7+12）1151093 KN/m121T 钢管组合柱截面形式钢管组合柱由6954根48组合而成，横杆纵横正交布置，试取15m验算，不利惯性距IYIY(Ii+Abi2)54I18A625218A375218A1252 5412.1910418489（625237521252） 482017cm4iy IY/A 482017（544.89） 42.7cmL0/iy1500 / 42.735.1查表得0.87钢管自重 G3.84155426221kg所有施工荷载组合值 N121T 钢管截面积A5448926406mm2(NG) / (A)（1.2110662210）/ (0.8726406)55.4N/mm2205N/mm2经验算，平均每根立杆受力约为2.3T，当采用对接接头和支撑托节点的措施时，整个组合钢管柱体系，满足强度安全系数大于1.5，稳定性安全系数大于2的规范要求，故安全可靠。立杆验算偏于安全忽略组合钢管柱时，再单独对支撑排架进行验算，单根立杆荷载设计值立杆间距立杆排距梁高261.6（综合系数） 0.250.43.35261.613.936KN20KN故立杆当采用对接接头和支撑托节点时，完全安全。3.2 跨外悬挑梁下钢管承载力验算 悬挑梁下采用普通的满堂脚手架，不设钢管组合柱。断面尺寸为100028265368mm，偏于安全地全部按5368高砼验算，钢管间距悬挑梁根部到1/2悬挑处为250350，1/2悬挑处至端部为250400，横杆步距为1000，节点全部采用托撑和50100双木方，接长采用对接接头。1/2内悬挑处f1=0.250.355.368261.619.5 KN1/2悬挑处至端部f2=0.250.44261.616.7 KN （1.6为综合系数）所以满足稳定和安全要求。4、砼施工缝的设置和构造配筋措施4.1、水平施工缝的设置位置 纵、横向框架梁包括悬挑部分，水平施工缝的标高，从梁板顶向下3M，布置在同一水平面上。整个框架梁体系，按照叠代梁原理分两次浇筑，第二次浇筑时间必须等第一次浇筑的砼达到设计强度等级后再进行。4.2、增加构造配筋、横向跨内 支撑系统的布置及支撑承载力验算时，在梁最大截面6.35M，扣除3M后，统一按3.35M的梁高进行设计和验算