土的抗剪强度-粘聚力和内摩擦角内摩擦角与黏（内）聚力：土的抗剪强度由滑动面上 土的黏聚力阻挡剪切）和土的内摩阻力两部分组成。内摩擦角大小取决于土粒间的摩阻力和连锁作用，内摩擦角反映了土的摩阻性质 。黏聚力是黏性土的特性指标，黏聚力包括土粒间分子引力形成的原始黏聚力和土中化合物的胶结作用形成的 固化黏聚力。因而内摩擦角与黏聚力是土抗剪强度的两个力学指标。土的抗剪强度指土对剪切破坏的极限抵抗能力，土体的强度问题实质是土的抗剪能力问题土的抗剪强度指标 内摩擦角力、黏（内）聚力C4土的内摩擦角（）C土的粘聚力（KPa）4、C与土的性质有关，还与实验方法、实验条件有关。因此，谈及强度指标时，应注明它 的试验条件。（直剪实验、三轴剪切试验等）土的抗剪强度第一节概述建筑物由于土的原因引起的事故中，一部分是沉降过大，或是差异沉降过大造成的； 另一方面是由于土体的强度破坏而引起的。对于土工建筑物（如：路堤、土坝等）来说，主 要是后一个原因。从事故的灾害性来说，强度问题比沉降问题要严重的多。而土体的破坏通常都是剪切破坏；研究土的强度特性，就是研究土的抗剪强度特性。 土的抗剪强度（T）：是指土体抵抗抗剪切破坏的极限能力，其数值等于剪切破坏时滑动的剪应力。 剪切面（剪切带）：土体剪切破坏是沿某一面发生与剪切方向一致的相对位移，这 个面通常称为剪切面。其物理意义：可以认为是由颗粒间的内摩阻力以及由胶结物和束缚水膜的分子引力所 造成的粘聚力所组成。无粘性土一般无连结，抗剪强度主要是由颗粒间的摩擦力组成，这与粒度、密实度和 含水情况有关。粘性土颗粒间的连结比较复杂，连结强度起主要作用，粘性突的抗剪强度主要与连结 有关。决定土的抗剪强度因素很多，主要为：土体本身的性质，土的组成、状态和结构；而 这些性质又与它形成环境和应力历史等因素有关；此外，还决定于它当前所受的应力状态。土的抗剪强度主要依靠室内经验和原位测试确定，试验中，仪器的种类和试验方法以 及模拟土剪切破坏时的应力和工作条件好坏，对确定强度值有很大的影响。第二节抗剪强度的基本理论一、库仑定律（剪切定律）1773年法国学者在法向应力变化范围不大时，抗剪强度与法向应力的关系近似为一条直线，这就是抗 剪强度的库仑定律。无粘性土： Tf = 6 t写必粘性土： Tf = 二、总应力法和有效应力法“总应力法是用勇切面上的总应力来袤示土的抗毫强度，即：“0 = b有池应力法是用萸切面上的有阪应力来表示土的抗55强度.即：勺=a 或 o = /+c、式中，或分别为有效内摩痕角和有效内暴力./饱和土的抗卵强度与土受玛前在法向应力作用下的固结童有关.而土只有在有效应力 作用下才能同结.有效应力逐沥增加的过程，就是土的抗聃强度逐渐增加的过程.，观切面上的法向应力与有效应力之f可有如下关系a = CFf + U 2土的强度主要取决于有效应力大小.故抗弱强度的关系式中应反映有效应力b更为合适即r/ = a* tg +cr = (a- u) tgr +cr 息应力法与有效应力法的优较点，1 .总应力法.优点，操作简单,运用方便.（一段用直观仪测定）.英尔库仑破坏耋论以库仑公式我杠作涵麻强度公式.根摒卿应力是否友到抗勇强废（t-Tf）作獭环标准的理论就陈为英抿库仑破坏理论.卜莫尔匣仑映坏准则株准L研究莫尔障仑簇杯理论如何直搂用王应力表示这就E莫尔库仑破坏准则,也称土的概限平衡条件.21单元律上的应力和应尤园任取某一单元土体蜒.其面（R为耍您 在肇元体上任取某一fiffi瑚，刚辎公式。二;（苗 + %）+!（巧-%）cm 2ar = ifffi - cfj） stn 2a式中工o i任一藏面皿i上的法向应力（Fpa）j -ri任二裁面国*的靠应力（欧h 2 I；晨大主应力:-。部最小主应力；，a I裁面国企与最小主应力作用方T旬的夫角.上述应力间的关系也可用应力圆（莫尔圆）表示。tr (tji ) = S、- ai) cos 2a料上两式唾为I，2jr - 472)$111 2a鼠闵式平方私 柯胃应力匹的公击表示趟L精坐新分别为及寸的国 园心为【明*%, 0)喊半时于竺二竺.“ 222.极职平衡条律#通过土中一点，在巧,马作用下可出现一对茕切囊震面如圈.它们与豪小主应力作用方向的交角女为空=(4亍,完)2%这一对8餐而之阎的麦霜在当作用方同等于。=90-程.从应力园的几何条件可知:而:t S 0 = cgp e 巧七巧代入上式制 s? “ =:快剪（不排水剪）这种试验方法要求在剪切过程中土的含水量不变，因此，无论加垂直压力或水平剪力，都必须迅速进行，不让孔隙水排出。适用范围：加荷速率快，排水条件差，如斜坡的稳定性、厚度很大的饱和粘土地基等。*r g号 p+gg+%) 气+，+& 以曲进一步整理可褥WL 必-t5巧 + % z:=r COS 糖 +&段 P *22f 四=叫#（矽+马斗女顷451马尸 22I外=碎g”45,约宓原45.）. 225*（1）由实扉小主应力,及公式/ =气45 十书+茨,奸.+ -）可推求土怖处WV亍极限状态时,所能承受的翼大王应力Ef （若蹒景大王应力中。】）, 同理*曲实测crl及公式与 =1 固结快剪（固结不排水剪）试样在垂直压力下排水固结稳定后，迅速施加水平剪力，以保持土样的含水量在剪切前后基本不变。试用范围：一般建筑物地基的稳定性，施工期间具有一定的固结作用。 慢剪（排水剪）土样的上、下两面均为透水石， 以利排水，土样在垂直压力作用下，待充分排水固结达稳定 后，再缓慢施加水平剪力，使剪力作用也充分排水固结，直至土样破坏。适用范围：加荷速率慢，排水条件好，施工期长，如透水性较好的低塑性土以及再软弱饱和 土层上的高填方分层控制填筑等等。二、按试验仪器分1、直接剪切试验优点：仪器构造简单，操作方便缺点：（1）剪切面不一定是试样抗剪能力最弱的面；（2）剪切面上的应力分布不均匀，而且受剪切面面积愈来愈小； （45* - ） - 2t lg（45f - ）可推求土性慌兼限平衡状态时所和承受的最少王应尢础f昔实褪由小王应力为c3）； *（3）判断p当SE1军心fs3时、土建欢于糖定平衡，当E仁cl成口353时/ 土件处于极限平衡，当见冲I 成时，土谜妃于失琏快态 +快犯I不排水把1，.固蜻快可（剧害不择水萸）- 慢卵（挂水可），(3)不能严格控制排水条件，测不出剪切过程中孔隙水压力的变化。2、三轴剪切试验优点：(1)试验中能严格控制试样排水条件及测定孔隙水压力的变化;(2) 剪切面不固定；(3) 应力状态比较明确(4) 除抗剪强度外，尚能测定其它指标。缺点：(1)操作复杂；(2)所需试样较多；主应力枷固定不变,而且是再令, =%的轴闵称懂况下进行的.与蛎，情况尚不f浣全苻合“三、按控制方法分：剪切试验控制方法分为应变控制式和应力控制式两种。四、直接剪切试验1、 取样要求：用环刀取，环刀面积不小于30cm2,环刀高度不小于 2cm,同一土样至少切 取4个试样。2、试验方法(1) 快剪(q):试样在垂直压力施加后立即进行快速剪切，试验全过程都不许有排水现象 产生。(2) 固结快剪(Cq):试样在垂直压力下经过一定程度的排水固结后，再进行快速剪切。(3) 慢剪(S):试样在垂直压力排水固结后慢慢的进行剪切，剪切过程中孔隙水可自由 排出。试验结果：一般情况下，快剪所得的值最小，慢剪所得的值最大，固结快剪居中。3、指标计算直捋盼切试验的结果用总应力法按库&公式勺u U + kg皆，计商杭睥强度指标.二一用同一土试样堪取不少于如个试样进行不同垂直压力作用下的典切试验后，用相同的比例尺倒gut炯抗典强度勺与垂直压力P的相关曲弟 g交V 岫8E距即为土的内肇力直线硬斜第即为土g唳隔伊，相关直线可用图解法豆最小二定./4、残余抗剪强度(1)物理意义：土的剪应力剪应变关系可分为两种类型：一种是曲线平缓上升，没有中间峰值，如松砂；另一种剪应力剪应变曲线有明显的中间峰值，在超越峰值后，剪应变不断增大，但抗剪强度确下降，如密砂。在粘性土中，坚硬的、超压密的粘土的剪应力剪应变曲线常呈现较大峰值，正常压密土或软粘土则不出现峰值，或有很小的峰值。(图见教材)超过峰值后，当剪应变相当大时，抗剪强度不再变，此时稳定的最小抗剪强度，称为土的残 余抗剪强度；而峰值剪应变则称为峰值强度。残余抗剪强度以下式表达。F# = & + 幌式中*时 土的残余抗蕤强度（理a）。/：残余内聚力（一般KPa，映残余内摩麋角（，）口b :垂直应压力（加）在进行滑坡的稳定性计算或抗滑计算时，土的抗剪强度的取值，一般需要考虑土的残余抗剪强度。（2）试验方法一般采用排水反复直接剪切试验，剪切速率应低于0.02mm/min ,取土要求同上。五、三轴剪切试验1、原理三轴剪切试验的原理是在圆柱形试样上施加最大主应力（轴向压力）和最小主应力（周围压力）。保护其中之一（一般是）不变，改变另一个主应力，使试样中的剪应力逐渐增大，直 至达到极限平衡而剪坏，由此求出土的抗剪强度。2、试验方法（1） 快剪（不固结不排水剪）UU试样在完全不排水条件下施加周围压力后，快速增大轴向压力到试样破坏。控制方法：应变控制式。（2） 固结快剪（固结不排水剪）CU试样先在周围压力下进行固结，然后在不排水条件下快速增大轴向压力到试样破坏。控制方法：应变控制式。（3）慢剪（固结排水剪） CD试样先在周围压力下进行固结，然后继续在排水条件下缓慢增大轴向压力到试样破坏。控制方法：应力控制式。3、试样控制（1） 取土要求：试样制备的数量一般不少于4件。（2）试样尺寸：试样直径（mm ）截面积（cm2）允许最大粒径（mm ）附注39.1122（1 ）允许个别超径颗粒存在，不应超过试件直径的1/5 ; （2）对于有裂隙、软弱面或结构面的土样， 宜用直径61.8mm ，或101mm 的试样。