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编号:时间:2021年x月x日书山有路勤为径,学海无涯苦作舟页码:第1页 共1页(50+90+50)m跨刚构桥0#块施工专项安全方案1、 编制依据1.1、 建设部建筑工程安全生产管理条例(国务院第393号令)1.2、 交通部公路工程施工安全技术规范(JTJ07695)1.3、 重庆涪丰石高速公路施工图纸1.4、 重庆涪丰石高速公路总承包部第二工程处(50+90+50)m跨刚构桥0#块施工方案2、 工程概况龚家大桥、生基坡1号大桥、石板滩大桥主桥上部结构均为(50+90+50)m三跨预应力混凝土连续刚构箱梁,箱梁根部梁高5.5m,跨中梁高2.5m,顶板厚28cm,底板厚从跨中至根部由32cm变化为60cm,腹板从跨中至根部分两段采用60cm、40cm两种厚度,箱梁高度和底板厚度按2.0次抛物线变化。箱梁顶板横向宽11.75m,箱底宽6.5m,翼缘悬臂长2.625m。箱梁0号节段长12m(包括墩两侧各外伸4.0),每个悬浇“T”纵向对称划分为10个节段,梁段数及梁段长从根部至跨中分别为43.5m、64.0m,节段悬浇总长38m。0号节段采用C50砼,总计195.8m,墩两侧悬臂外伸4.0m,每侧砼方量约为57m。3、 施工过程3.1施工方法0#块采用拼装托架立模现浇,综合考虑到砼方量较大、托架承载力、操作空间等因素,拟采用分两次浇筑0#节段砼的施工方法。第一次砼浇筑至距离顶板1.8m的位置,第二次浇筑完毕。3.2托架施工3.2.1墩身施工时,将焊好锚固筋的预埋板预埋至设计位置,锚固筋与墩身主筋连接牢固,固定预埋板。注意不得反置预埋板,抗剪构造筋应向上伸出。墩身砼施工时,应加强预埋板后的砼振捣,保证砼密实。对于墩顶砼,0#块施工前应凿毛,砼浇筑前应充分湿润。3.2.2托架在钢结构加工场加工成型,加工完毕后,应对其尺寸、构造、材料、焊缝进行检查,合格后方可运输至现场。运输采用平板车运输。3.2.3托架施工前,应将预埋板位置清理干净,除去钢板上的锈渍,根据设计尺寸在钢板上划线确定焊接准确位置。3.2.4托架采用塔吊安装,人工辅助施工。托架位置对准后,临时焊接固定,复测位置准确无误后进行焊接施工,焊接施工完毕后对焊缝进行检查。焊缝要求如下:焊缝高度不得小于设计高度;焊缝不得有裂纹、气孔、夹渣、焊瘤等缺陷;焊缝质量等级不得低于二级,对焊缝质量有质疑时可进行超声波探伤。3.2.5托架施工完毕,对其空间位置进行复测,托架不得出现倾斜、两片托架高程相差过大的现象。3.2.6托架检查合格后,加焊剪刀撑,保证托架的侧向稳定。3.3纵横梁布设主托架上布设60t砂桶作为卸落设备,每片主托架上设置两个,共计8个砂桶。注意使用钢楔形快将砂桶底部垫平,楔形快与托架焊接牢固,并将砂桶与托架固定,防止侧翻。砂桶中心与托架上弦中心线重合。前后承重梁采用塔吊安装,人工辅助。若出现左右不水平,应加钢板垫片。承重梁架设完毕后,架设纵梁。纵梁在加工场下料成型,端头部位加焊楔形钢板。箱梁两侧腹板底部各布置两根纵梁,底板底部布置四根,翼缘板下各布置两根纵梁(其中一根用于承重),共计12根纵梁。横桥向两侧的副托架上个布设两根纵梁(其中一根用于承重)。纵梁布设完毕后,在悬臂端头焊接1.2m长10#槽钢,其上铺设木板、焊接护栏,作为施工通道和平台。翼缘板下直接在纵梁上铺设木板,并加焊钢筋固定形成通道和平台。3.4支立底模和外侧模底模采用原承台模板改制,塔吊吊装,人工辅助,测量校准位置后方可进行下一步施工。外侧模板外部衬以桁架支撑,在加工场加工成型,检查合格后运至现场安装。安装时,采用塔吊吊装,人工辅助,注意使模板的平面位置和纵向坡度符合箱梁的设计要求。桁架底部支撑于纵梁上。支立模板前应对模板进行打磨,并均匀涂抹脱模剂。3.5预压按照设计要求,托架搭设完毕应预压110%箱梁自重的荷载,以消除非弹性变形。卸载后再次加载,测算托架弹性变形,为箱梁抛高提供依据。预压采用砂袋或水箱加载,根据现场实际情况选用。加载时分级加载,每级加载采用相同重量,共分5次加载完毕。每级加载后每隔半小时观测一次,当变形趋于稳定后再进行下一级加载,直至加载完毕。变形稳定按如下控制:每小时沉降不超过1mm,并连续出现两次,则认为趋于稳定。卸载时同样分级卸载,每卸载一级,隔半小时观测记录数据,再进行下一级卸载。观测点设于箱梁前端腹板底部,每侧各一个,共4个。加载和卸载时,边中跨应均衡同步,加载位置应位于桥梁中心线上。测量人员应分别在预压前、加载过程中、卸载前、卸载后分别进行观测,并做好观测记录,绘制出沉降观测曲线,计算出托架的弹性和塑性变形,对预压后的沉降值进行统计分析,结果作为施工立模标高的依据。预压完毕后根据观测结果,对模板标高调整后进行下一步施工。调整标高时应避开墩身两侧日照温差过大的时段。3.6底、腹板钢筋、预应力管道安装由于0#箱梁较高,在底板钢筋绑扎完毕后,搭设脚手架,绑扎腹板、横隔墙钢筋。预应力管道采用“#”字型定位筋固定。0#块钢筋在钢筋加工场内集中加工成半成品、成品,分型号、长度、使用部位、数量堆放(铁丝绑扎成捆),并以铭牌标识,标识内容为:规格、数量、长度、施工部位、检验状态。对于短时间内不能使用的钢筋应覆盖防雨,保证钢筋清洁,不锈蚀。钢筋加工成型、检验合格后,分批、分类运输至现场。钢筋绑扎按照设计图纸和规范要求进行。施工时,事先安排好钢筋绑扎的先后次序,底板采用砼垫块,腹板、横隔板采用塑料垫块。垫块密度为3至4个每平米。垫块与钢筋采用扎丝绑扎固定(砼垫块中预埋铁丝)。钢筋接长采用电弧焊、帮条焊或搭接接长,单面焊焊缝长度大于10d,双面焊大于5d,搭接接长时搭接长度大于35d。普通钢筋若与预应力管道相干扰时,可适当移动普通钢筋;普通钢筋若与泄水孔、通气孔相互干扰时,适当移动泄水孔、通气孔位置。钢筋采用扎丝绑扎,扎丝绑扎应紧固,保证钢筋不发生相对移动或滑动,绑扎完毕应将扎丝头弯向钢筋内侧。波纹管采用“#”字型定位钢筋固定,一般定位钢筋间距为50cm,与箱梁普通钢筋连接,钢束平弯、竖弯段应适当加密,以保证整个施工过程中钢束位置不发生移动或变形;若定位钢筋与普通钢筋发生干扰,可适当移动普通钢筋,以保证钢束的准确定位。波纹管接头应采用稍大一号的波纹管,磨除波纹管上的毛刺,波纹管两端旋紧后,接头外部缠以胶带密封。焊接施工时,应采取有效措施防止烧坏波纹管。锚下加强筋应按设计要求施工,若其与锚具、普通钢筋相干扰时,可适当移动加强钢筋。预应力槽口采用竹胶板做成的锚盒预埋。加工锚盒时应注意其倾斜角度,保证槽口端面与钢束中心线垂直。在每道波纹管波峰处(最高点)预留气孔,并用胶管引出砼表面。波纹管通气孔处封闭密实,以防进浆堵塞。3.7支立内侧模板0#块两端采用挂篮内模板,并加设钢管支撑。对于中间段、倒角段采用竹胶板、方木,以钢管作为支撑、对撑。腹板、横隔板模板支立后,使用22拉杆对拉。底板与腹板处的倒角模板采用竹胶板制作,并沿底板面加宽30至50cm作为反压板,焊接钢筋支撑定位,防止翻浆。内侧模板,除挂蓝内模采用塔吊吊装外,其他内模均由现场加工,人工安装,塔吊负责材料运送。内侧模支立完毕后,应仔细检查其轮廓尺寸和支撑情况,保证尺寸准确、支撑稳固。内侧模板支立完毕后,进行端头板施工。端头板采用6mm钢板制作,焊以钢筋(小角钢)与内外侧模板固定。端头板应按照箱梁断面尺寸加工,保证顶板、底板、腹板厚度。在其上割出纵向预应力管道、纵向钢筋槽口,并保证其位置的准确性。对于槽口与钢筋、预应力管道之间的间隙应用吸水海绵堵塞,以防漏浆。3.8砼浇筑砼正式泵送前,应用砂浆浆润滑砼泵和泵管。检查砼泵的性能,泵管密封性等。浇筑顺序:由低到高、由悬臂端向墩身侧浇筑,悬臂两端同步均衡浇筑砼,腹板左右两侧对称浇筑。分层厚度不大于30cm。浇筑接近完成时,对于墩顶和悬臂交界处应进行二次复振。砼浇筑过程中新旧砼间隔时间不得超过砼的初凝时间,砼浇筑完成初凝后,应立即进行养生。3.9支立顶模悬臂端采用挂蓝模板,加设钢管支撑。中间段顶模采用18mm竹胶板做面板,10cm10cm方木作背肋,搭设钢管作支撑。模板支立完毕后,检查模板外轮廓尺寸和支撑情况,保证模板不侵入箱梁砼和支架安全。3.10绑扎顶板钢筋和安装预应力管道顶模支立完毕,检查合格后,进行钢筋绑扎和安装预应力管道。钢筋绑扎和预应力管道安装应严格按照施工设计图和规范要求进行,方法同8.0底、腹板钢筋、预应力管道安装。3.11第二次砼浇筑及养生第二次砼浇筑施工方法同上。砼在浇筑完毕初凝后应及时进行养护,养护方法同上。3.12预应力施工为验证设计数据和积累施工资料,预应力施工前,应进行预应力损失的测定,计算出实际的张拉控制应力,并根据测试结果计算施工控制应力,预应力损失的测定方法为:预应力孔道摩阻损失的测定用千斤顶测定曲线孔道摩阻,其测试步骤如下:梁的两端装千斤顶后同时充油,保持一定数值(约4MPa)。甲端封闭为被动端,乙端作为主动端张拉。张拉时分级升压,按5MPa一级增加,直至张拉控制应力。如此反复进行3次,取两端压力差的平均值。仍按上述方法,但乙端封闭,甲端张拉,取两端3次压力差的平均值。将上述两次压力差平均值再次平均,即为孔道摩阻力的测定值,计算孔道的摩阻系数,其计算公式为:式中被测试管道与预应力钢筋的摩阻系数;P2被动端的张拉力;P1-主动端的张拉力;K-管道每米局部偏差对摩擦的影响系数(根据管道所用材料参考规范取值)X从张拉端至计算截面的管道长度,以m计;-张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和,以rad计。孔道的摩阻系数不得大于0.25,当实测的孔道摩阻系数值大于0.25时,应对孔道采取润滑措施或其他有效措施保证其满足设计要求。实际张拉控制应力的计算预应力钢束的张拉控制力应符合设计要求。预应力钢束采用应力控制方法张拉,以伸长值进行校核,实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求。实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6以内,否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。由于实际采用的钢绞线的弹性模量可能与理能弹性模量存在差异,设计所提供的伸长值只能作为参考,现场实际施工应根据实验确定所采用的钢绞线的弹性模量,并计算出预应力钢束的理论伸长值(mm),其计算方法可按下式计算:钢束的理论伸长值按以下公式计算:式中:PP预应力钢束的平均张拉力(N)。L预应力钢束的长度(mm);AP预应力钢束的截面面积(mm2);EP预应力钢束的弹性模量(Nmm2)。预应力钢束的平均张拉力PP的计算:直线钢束取张拉端的拉力。两端张拉的曲线筋平均张拉力按下式计算:式中:PP预应力钢束平均张拉力(N);P预应力钢束张拉端的张拉力(N);x从张拉端至计算截面的孔道长度(m);从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。预应力钢束与孔道壁的摩擦系数,采用实测摩阻系数,采用金属波纹管时为0.200.25。预应力钢束张拉时,应先调整到初应力,该初应力为张拉控制应力con的10%15%,伸长值应从初应力时开始量测。实际伸长值除量测的伸长值外,必须加上初应力以下的推算伸长值。预应力钢束张拉的实际伸长值(mm),按下式计算:=l+2式中:l从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm);2初应力以下的推算伸长值(mm),可采用相邻级的伸长值。预应力钢束在张拉控
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