京706井井喷事故专家点评:该井井喷的根本原因是注水井未停注。井喷后连续造成卡钻事故并最终导致全井 报废，其技术处理方案值得探讨。井架倒塌反映出了安全管理问题。1. 基本情况京706井是京ll断块上的一 口加密调整北该井于1992年2月7 日12:00 一开，用Q 450mm三刮刀钻头钻至井深97m仲339.7mm表层 套管下至井深95.21m;于1992年2月8日6:00用Q 216mm三牙轮钻 头二开,钻具结构为Q 216mm 钻头+ Q 177.8mm 钻链X 79.73m+Q 158.8mm 钻链X77.99m+Q 127m 钻杆X 1236.86m。这口井设计钻井 液密度最高为1.30g/cm3时,但由于别古庄油田多年采油与注水使井 下油层段的地层孔隙压力比原始地层压力偏高在实钻过程中,钻井液 密度加大至1.35g/cm3时，仍不能满足平衡地层压力的要求最终导致 了井喷卡钻事故的发生。2. 事故发生经过1992年2月12日5:30,钻进至井深1395m时发现水侵，出口钻井 液密度由 1.32g/cm3 降至 1.26g/cm3,粘度由 25.5s 降至 20.5s,5:31 停 止钻进。6:00循环加重钻井液至1.35g/cm3井下恢复正常后恢复钻 进;6:40钻进至井深1402m又发现水侵，钻井液密度由1.35g/cm3降至 1.12g/cm3,于是又停钻,循环加重。7:10发生井喷，喷高最高达到30m。 上提钻具,钻杆单根提出1.85m,开节流阀，关手动防喷器，准备压井。 7:25停喷,7:30打开防喷器”舌动钻具,提不出来,放不下去，用Q 150mm缸套，单回压阀开泵循环不通,钻井液全部憋入地层，立管压力 为3.OMPa,至此发生了卡钻事故分析认为卡钻原因是井喷后上部地 层井壁垮塌，从而埋死钻具造成卡钻，测得卡点为32lm。第一次井喷卡钻事故处理结束后于1992年2月25日4:00开始 侧钻,3月4日2:40完钻，至9:00循环处理钻井液开始进行短起下钻 拉井壁，准备完井电测,起钻时钻井液密度为1.51g/cm3,粘度为44so停 泵后观察井口无溢流于是开始用I挡车起钻。起15柱以前井下正常 无显示，起到第15柱时,上提有遇卡现象于是边活动边起（比原悬重多 提l00kN）,将第15柱、第16柱钻杆带出。11:30,起至第17柱下单根 出转盘面4m时再次遇卡，上提700KN,下砸至OKN,活动无效，钻具卡死, 卡钻时钻头位置1120.62m,计算卡点962.5m。3. 事故处理经过l）第一次事故处理经过2月12日，配密度为1.4g/cm3的钻井液50m3进行压井，挤进井内 30m3o2月13日15:35倒扣，倒出10根钻杆,鱼顶94.48m,落鱼长 1300.09mol7:05准备第二次倒扣时发现井口溢流17:10从钻杆水眼内发生 井喷,喷高为67m,喷出物为水和气23:00停喷。2月14日l9:35,用密度为l.52g/cm3的钻井液35m3压井,停泵无 回压，井口无溢流。然后倒扣两次共倒出9根钻杆。2月16日9:30,换防喷器，下（p93.67mm套铣筒8根，计90m长。 套铣至并深131.71m时,发现井口溢流立即起出套铣筒。下正扣钻杆 对扣，顶钻井液（密度为1.65g/cm3）12.5m3压井,停泵无回压放回水无 溢流,然后继续倒扣4次倒出4根钻杆。2月17日22:00,因Q 193.67mm套铣筒内径与钻杆接头间隙太小 套铣时蹩跳钻较严重，进尺较慢，决定改用Q 206mm无接箍套铣筒套 铣。2月18日19:30,套铣至并深210.61m起钻。2月19日14:00,下倒扣矛，倒出6根钻杆，鱼顶190.75m,落鱼长 1203.82m。最后一次倒扣因井下钻具扣太紧倒不开，改用正车把反扣 钻具倒出来,并下落鱼鱼顶190.35m,落鱼长1204.22m（把倒扣矛丢在 井下）。2月20日12:00,下Q 206mm套铣筒，套铣速度太慢，套铣至并深 212.77m起钻，改用Q 2445mm套铣筒。2月23日13:40,套铣至并深230.5m,因套铣速度太慢而起钻。 22:00下反扣钻杆未找到鱼头，然后下反扣弯钻杆和反扣钻杆带Q 244.5mm套子，也未能找到鱼头最后下3 311mm3A钻头摸鱼，至鱼顶 位置后未能碰到鱼头一直通井至原套铣并深230.5m。分析认为一开 始套铣时已经偏离鱼头,落鱼未进入套铣筒,并下己套铣出新井眼,实 在无法继续处理下去。经研究请示决定不再进行进一步处埋直接下 Q 216mm钻头进行侧钻，至此处理事故结束。报废钻具1204.22mm, 返工钻井进尺117.15m。2）第二次事故处理经过倒扣、接方钻杆、顶水眼、设法恢复循环。3月4日13:30,将钻杆倒开,接上方钻杆，用Q 180mm缸套、1 个回压阀顶通水眼然后用Q l80mm缸套3个回压阀循环，有漏失现象 又抢换2号泵缸套将Q 180mm缸套换成Q 150mm。20:30-20:45,用2 号泵循环，泵压5MPa,仍有漏失现象。接地面震击器震击。21:30-23:00,接好地面震击器,23:25用200450KN吨位震击25次 无效。之后,由于并漏不能连续循环，决定每30min顶通水眼一次，每 20min震击一次，吨位调至20OKN,至3月5日8:40,震击无效。继续 用1个回压阀坚持循环钻井液10:40-10:50,将震击器调至500600KN 吨位,又震击5次,无效。11:20开始倒扣，甩地面震击器和短钻链在甩震击器卸扣过程中, 井口出现外溢现象，溢出量由小至大,钻井液出现严重水侵，密度由 l.41g/cm3 降至 1.28g/cm3,之后又降至 1.19g/cm3 和 1.16g/cm3。立即 抢接单根、回压阀方钻杆对扣，在对扣过程中，发生井喷,喷高lOm。抢 关防喷器,打开放喷闸门后发现井喷停止，上提活动钻具时，发现上部 钻具卡死，计算卡点309.19m。证实上部地层己喷垮将钻具埋死。2h 后，即3月6日6:20又发生溢流然后用l个回压阀循环钻井液同时配 制高密度钻井液,但在增大排量循环时发生并漏。7:20,配制密度为 1.45g/cm3的钻井液70m3,间断顶钻井液顶入的钻井液在下部漏失 决定继续配制1.65g/cm3的压井液40m3,之后配堵漏钻井液20m3,进 行堵漏压井,然后准备套铣倒扣。在配制压井液的时候于21:00、21:53、22:02连续发生3次井喷, 喷高分别为24m, 20m, 15m,持续时间分别为60s,30s,45s,喷出物均为 砂子、清水和天然气。井喷过后测得卡点490m,与上次所测卡点深度 相比，下移了 190m。立刻活动钻具当活动至800KN时，钻具能够上提, 但不能下放 将方钻杆连接的单根下接头提出时整个钻具上移4.46m, 此时的钻头位置在ll6.16m,不能再提，现场决定用1个回压阀顶钻井液 设法恢复循环。开泵6min,顶钻井液4m3,环空未见液面。考虑到井喷 时环空己喷空，决定彳主环空灌钻井液,将环空灌满后再开泵，以免上部 地层继续垮塌。连续彳主环空灌入钻井液同时抢卸单根,再接上方钻杆 活动钻具时,钻具已经提不动了，证实上部流沙层又将钻具埋住，测得 卡点位置为357.5m。3月7日0:45,用（p 150mm的缸套、l个回压阀 顶钻井液11m3,井口返出,1个回压阀继续循环至2:10井下不漏，返出 大量细砂。在1个回压阀循环时由于水龙带摆动厉害造成水龙带根 部和立管活接头垫子刺漏决定开2个回压阀，开泵后环空返钻井液正 常，但水龙带仍摆动厉害无法循环。于是用3个回压阀循环，开泵后水 龙带不摆，但发现有漏失现象3:45,返出钻井液密度为1.4lg/cm3，粘度 为35s,停泵后液面不降无溢流,证实压井成功。由于钻井液量己满足 不了连续循环的需要，被迫只能间断顶钻井液活动钻具现场继续组织 配钻井液。由于开大排量时有漏失现象而小排量又带不出砂子，只有先堵住 并漏,再设法开大排量循环l9:20-22:10,配堵漏钻井液至3月8日1:00 打入井中，静止lh40min,循环时仍有并漏现象堵漏未成功。采用C02诱喷处理。3月8日8:00,结合该井井喷解卡的启示经有关技术领导研究决 定,准备用C02诱喷的方法进行处理。施工于3月8日晚进行。第一次施工从22:05开始,22:38结束。 共打入9瓶C02，计135kg,替钻井液中发生漏失共漏失20m3,诱喷未 成功。第二次施工从23:17开始,23:40结束 共打人11瓶C02计165kg, 于23:31发生井喷,喷高6m,喷出物为钻井液、砂子和C02气体，持续 时间60s,诱喷成功。停喷后继续开泵活动钻具。自23:32-23:40,先后 以 500KN、600KN、700KN、800kN、900KN 活动钻具,23:40 又一次活 动钻具，刚提至500KN时，发生倒井架事故。经请示汇报上级决定该 并不再进行处理。3月9日14:09-14:49,打水泥30t，替钻井液6m3, 之后将井口焊好,事故处理至此结束。4, 事故原因分析(1) 周围注水并没有停注更没有泄压。(2) 原始地层压力状态改变,打开油层时,尽管实际钻井液密度 (1.35g/cm3)已超过设计的上限(1.30g/cm3),仍发生了并涌和井喷。(3) 施工队伍并控技术素质差该井队除司钻外，其余全为农民轮换 工。(4) 在井控技术管理工作中存在薄弱环节如并控的有关规章制度 没有很好落实，遇卡后采取的措施不当。京706井的井架是拼凑起来的该井架没有建立使用技术档案 在处理事故过程中也没有认真进行检查,这反映了在生产管理中存在着漏洞。5. 直接经济损失京706井发生卡钻和倒井架事故共报废钻具2320.73m,共报废钻并进尺2781.50m,报废井架一部报废一 口并。