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船舶货运计算汇编一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算通用公式6 d二宀匕一1);近似估算公式p d =P d100TPC p1122例1:某船从密度为P =1021g/cm3的水域驶入密度为P =1003g/cm3的水域,船舶排 12水量A =64582t,每厘米吃水吨数TPC=5441t,则船舶平均吃水改变量6 d=cm。A.20.6 B.19.9 C.22.1 D.21.4例2:船舶由水密度P =1010g/cm3的水域驶入标准海水水域,吃水约减小。A. 1.5%B. 3.0%C 4.5%D 6.0%解:由近似估算公式计算得,1010Xd=1.025Xd,所以d=0985 d,吃水改变量为(d-1 2 2 1 2 d ) /d =0.015所以应选A。11二、利用FWA判断船舶是否超载FWA是船舶淡水超额量,是船舶从标准海水驶入标准淡水时船舶吃水增加量,当船舶位于半淡水水域时,船舶半淡水超额量计算公式为:&,.25-p2)x40xFWA(cm)式中 是半淡水的密度,只要船舶吃水超过载重线的部分不大于6 d,则船舶就没 超载,否则就超载。例1:已知某轮淡水水尺超额量FWA=0.35 m,当船舶从P=1.010 t/ms的水域驶往P =1. 025 t/ms的水域时,船舶平均吃水的变化量。A.增大0.25m B.减少0. 21m C.增大0. 21m D.无法计算解:将上述数据代入公式即得6 d=21cm,所以应选B例2:某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm,泊位舷外水密度P=1.003 t/ms, FWA=034m,则该轮。A.已经超载B船舶不适航 C没有超载D.不能确定解:将上述数据代入公式可得6d=22X034/25=30cm,即本船在该半淡水港可将载重 线上缘没入水中30厘米,而实际上该船只将载重线上缘没入水中28cm,所以该船没有超 载。例3:已知某船FWA=036m, 8月底在大连装货,已知该轮夏季满载吃水d =939m,热S带满载吃水d=959m,该轮装货泊位最大吃水为9. 63m,实测泊位舷外水密度P =1.008 Tt/m3,则该轮装载后最大吃水为。A. 9. 39m B. 9. 63m C9.59m D以上都不对解:在本题中,8月底在大连应使用热带载重线,因此为使船舶不超载所允许的装载 吃水应为 9. 59+ (1. 025-1.008)X0.36/ (1. 025-1.000) =9. 83,该轮装载后最大吃水为 min9.83,9. 63=9.63,选 B。三、货物积载因数SF应用计算常用公式是:V V PXSF PXSF SF SFC = chc = 21 =21bs VPX SFSF23-1);VchSFSF = i21 CP X SF23-2);3-3)V1C例1:某船装货时;计算得某货的积载因数为208m3/t,查得该货的密度为0. 532t/m3, 则该舱的亏舱率为V 二ch%。A. 9.6B. 7.9C. 7.0D. 10.9解:SF =208m3/t,而 SF=1/0.532=1 88m3/t,代入式(3-1)得亏舱率 C 为(2.08-1.88)2 1 bs/2.08=0.096,所以应选 A。例2:某船计算积载因数时,不包括亏舱的积载因数为3. 38m3/t,亏舱率为5% ,则包括 亏舱的积载因数为。A. 3.07 B. 4.44 C. 4.10D. 3.56解:C =0.05, SF =3.38,代入式(3-2)得 SF = SF /bs 1 2 11-C)=3.56bs2)积载因数不包括亏舱I P + P = NDW H LI P xS.F + P xS.F =E VHH LLi.ch+ P = NDWH LP xSF P xSF T7HH + L=VI 1 - C 1 - Ci.chbs例1:某货舱舱容2510ms,该舱待装货2380t,现拟配SF分别为125ms/t (C =16%) 和0. 86ms/t (C =10%)的两种货物,则各自应配装t可使其满舱。bsA. 1830, 550 B 550, 1830 C 1955, 425 D 443, 1937解:P+P =2380, P X0.86/ (1-10%) +P X1.25/ (1-16%) =2510。联立解方程得 P 为H L H L H 1937, P为443,所以选D。L五、船舶平均吃水(等容吃水)计算常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水:d二船中吃水+漂心修正量l +竺二m2 L例1:某船LB=146m,装载后测得首尾吃水分别为7. 5m和8. 4m,船舶漂心纵标xf = -5. Om,则船舶平均吃水为m。A 7.98B. 7.95C 8.25D. 8.40六、航次净载重量的计算(6-1)6-2),其中,g是船舶航行天数,SsX G = x gh 24 x V在船舶航次净载重量的计算中,常使用的公式是NDW = 0-X G-C A = min么,A +X G 式中上G是船舶在高载重线段的油水消耗量,H 此处计算不包括航行储备时间。例1:某船航速17节,每天耗油水共53t,从位于热带载重线的装货港装货,航行4328 海里进入夏季区带,再航行1887海里到达卸货港,该轮热带和夏季满载排水量分别为At。=21440t和A =20920t,则该轮离装货港时最大排水量为TSA. 21440 B. 21193 C. 20920 D. 21098解:在本题中,工G =4328X53/C24X 17)=562,所以二minA , +EG = min21440,H H L H 20920+562=21440,应选 A。例2:某船空船重5330t,热带满载吃水9. 55m, A =21440t,夏季满载吃水9. 35m, A T=20920t,冬季满载吃水9. 15m, A = 20400t,离开水密度P=1 007t/m3的某港时平均吃水SW为9. 20m,则该轮的航次总载重量为toA. 14839 B. 15070 C. 14805D. 14933解:在本题中,根据吃水9. 15m, A = 20400t,和9. 35m, A =20920t,内插计算计算 WT得当船舶吃水为9. 20m时,排水量应为20530,在水密度P=1007t/m3的水域中船舶实际 排水量应为20530X1.007/1.025=20169吨,该轮航次总载重量DW二-。=14839,选A。例3:某船根据其平均吃水d查得4=74361,测得当时存油206t,淡水113t,船员、 M行李等共等38t,存压载水217t,当时舷外水密度1. 008t/m3,空船重量6614 t,则船舶常 数为toA. 125B. 248C 130D 183解:在本题中,经舷外水密度修正后的船舶排水量应为7436X1.008/1.025=7313,此 时空船重量二-工G- NDW=7313-206T13-38-217=6739,船舶常数 = -=1250 0 0吨,选A。七、货舱重心高度的求取Z=l/2货高+货物底端距基线高度; 货高h =H二注H ;货舱重心高度KG =季2VV乙P例1:某船空船重量2067t,重心4. 57m,货物A重1096t,重心3. 89m,货物B的重量为 1036t,重心6. 43m,油水共375t,重心高为3. 11m,不计船舶常数,则船舶重心高为 m。A. 4.65B. 4.83 C. 4.71D. 4.86例2:某货舱双层底高145m,舱高87m,舱容2368 ms,底部装积载因数为12 ms/t 的桶装货624t,中部装积载因数为16血/t的袋装货406t,顶部装积载因数为2.0 /t 的桶装货200 t,则该舱重心高度为m。A. 4.65B. 4.83 C. 4.42D. 4.26八、自由液面对稳性影响计算 自由液面为液舱内未装满时存在的液面,在其对稳性影响的计算中, 首先要计算自由液面对其横倾轴的面积惯矩,通常计算矩形和等腰梯形:i =丄lb3 (矩形);i 二丄l(b + b )C2 + b 2)(等腰梯形);8GMx 12x 48 i 2 i 2fA例1:某船装载后=18000t, KG=73m,由稳性交叉曲线查得30。时的形状稳性力臂 KN=45m,由“液体自由液面倾侧力矩表”查得 30时的自由液面倾侧力矩为1080X 9. 81kNm,则 GZ 为 m。30A. 0.79B. 0.82C. 0.85D. 0.88解:在本题中,6GM 二工Pi/A=0.0 6(m),所以 GZ=4 5-7 36sin30 =0. 82(m),应选fxB。九、船舶复原力矩基点法:m (臂GZ)的计算RGZ 二 KN - KGsin 9;假定重心法:GZ = G Z +(KG -KG)xsin9 ;初稳性点法(剩余稳性力臂法):GZ = MS + GM sin 9例1:某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩,船舶排水量为30675t,船舶重心高度为8.079m,船舶横倾角为11 ,形状稳性力臂为2. 529m,则该轮稳性力矩为kN.m。A. 219132B. 384508 C. 297146D. 249884解:在本题中,稳性力臂GZ=KN-KGsin 0 =2529-8.079Xsinll,稳性力矩二AXGZ X9. 81=297146 kN.m,所以应选 C。例2:某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩(假定重心高度8m),船舶排水量为 27885t,船舶重心高度为6. 12m,船舶横倾角为10 ,假定重心稳性力臂为061m,则该轮稳 性力矩为kN.m。A. 178553 B. 204061 C. 229568D. 256170解:本题船舶稳性力臂 GZ=GZ+(KG-KG)sin0=0.61+(8-6.12)sin10=0.936, 稳性力矩二AXGZX9.81=256170 kN. m,选 D。例3:某船按初稳性点法求稳性力矩,已知排水量30319t,船舶初稳性高度为2. 71m, 船舶横倾角为14 ,剩余稳性力臂为049m,则该轮稳性力矩为kN.m。A. 168585 B. 340737 C. 199237D. 183911解:在本题中,船舶稳性力臂GZ=MS+GMsin 0 =0.49+271Xsin14 =11456m,稳性力 矩二 AXGZX9.81=340737,所以应选 B。十、船舶横稳心半径BM计算船舶横稳性半径计算公式GM 二 KM - KG 二 KB + BM - KG ; BM =令;/_ kLB3,水线面为箱形,公_ 1 ;水线面为菱形,k _ 1。x V1248式中I是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩(m4)。 例1某船浮心距基线高度为5. 96m,稳性半径为3. 06m,船舶重心距基线高度为7. 22m, 则该轮的稳
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