中北大学课程设计说明书1概述1.1压缩机喘振及其危害压缩机运行中一个特殊现象就是喘振。防止喘振是压缩机运行中极其重要的 问题。许多事实证明，压缩机大量事故都与喘振有关。 喘振所以能造成极大的危 害，是因为在喘振时气流产生强烈的往复脉冲， 来回冲击压缩机转子及其他部件； 气流强烈的无规律的震荡引起机组强烈振动，从而造成各种严重后果。喘振会造成转子大轴弯曲；密封损坏，造成严重的漏气，漏油；喘振的出现轻则使压缩机 停机，中断生产过程造成经济损失，重则造成压缩机叶片损坏，造成人员伤害； 喘振使轴向推力增大，烧坏止推轴瓦；破坏对中与安装质量，使振动加剧；强烈 的振动可造成仪表失灵；严重持久的喘振可使转子与静止部分相撞， 主轴和隔板 断裂，甚至整个压缩机报废。1.2喘振的工作原理及防治压缩机在运行中，当管路系统阻力升高时，流量将随之减小，有可能降低到 允许值以下。防喘振系统的任务就是在流量降到某一安全下限时，自动地将通大气的放空阀或回流到进口的旁通阀打开， 增大经过空压机的流量，防止进入喘振 区。取流量安全下限作为调节器的规定值。 当流量测量值高于规定值时，放空阀 全关：当测量值低于规定值时，调节器输出信号，将放空阀开启，使流量增加。 压缩机工作效率高，在正常工况条件下运行平稳，压缩气流无脉动，对其所输送 介质的压力、流量、温度变化的敏感性相对较大，容易发生喘振造成严重事故。 所以应尽力防止压缩机进入喘振工况。 喘振现象是完全可以得到有效控制的， 如 图（1）所示，根据离心压缩机在不同工况条件下的性能曲线，只要我们把压缩 机的最小流量控制在工作区（控制线内），压缩机即可正常工作。喘振的标志是 一最小流量点，低于这个流量即出现喘振。因此需要有一个防止压缩机发生喘振 的控制系统，限制压缩机的流量不会降低到这种工况下的最低允许值。即不会使压缩机进入喘振工况区域内。图1-1压缩机性能曲线与防喘振控制原理图 中】1 a (p2 bpl) 式中：p进口管路内测量流量的孔板前后压差pl进口处压力p2出口处压力a、b 与压比、温度、孔板流量计的孔板系数有关的参数，可通过热工计算机和实验取得。1.3喘振区域的确定压缩机性能曲线表示出口压力随气体流量而变化的曲线； 管网特性曲线是管 道进口压力随气体流量而变化的曲线。 两条曲线的交点是压缩机的工作点，工作 点的横坐标是气体流量，纵坐标是实际排气压力，如图 2中，驼峰的最高点K, 凡是压缩机工作点位于K点以右的下降部分，为稳定工作区，工作点位于K点以 左的曲线下降部分为喘振区。#中北大学课程设计说明书图1-2喘振区域的界定办法2整体控制方案的确定2.1压缩机防喘振控制系统阐述通常把为输送气体连接压缩机的管道、 容器等全套设备，包括进、排气管线, 称为管网。压缩机进口气体压力为风，经过压缩机增压至肌，经过管道排出，压 力下降到肌。压缩机的输气量Gd和管网的流量Gr相等，或者说压缩机的排气压 力等于管网的进口压力肌，压缩机和管网就能稳定运行，即Gd=Gr或Pd=R0管网的特性曲线和压缩机的特性曲线的交点恰好能满足上述要求，这就是压缩机和管网的联合运行点，如图 2-1中的A点和B点。图2-1压缩机和管网的联合运行点要防止压缩机发生喘振，只需要时工作转速下的吸入流量大于喘振点的流量Qp就可以了。因此，当所需的流量小于喘振点的流量时，如生产负荷下降时，需要将出口的流量旁路返回到入口，或将部分出口介质放空，以增加入口流量。 满足大于喘振点流量的控制要求最基本的控制方法是最小流量极限控制，这种方法又分为两种：固定极限流量和可变极限流量。固定极限流量法：如图2-2所示。让压缩机通过的流量总是大于某一定值流 量Gp,来达到对压缩机喘振的控制。图2-2固定极限流量可变极限流量法：如图2-3所示。是设置极限流量跟随着转速而变的一种防 喘振控制。图2-3可变极限流量控制2.2所选控制方案介绍针对本课题，我选择固定极限流量单回路防喘振控制方案。 该方案的策略假 设在最大转速下，压缩机的喘振点流量为 Qp （已经考虑了安全余量），如果能够 使压缩机入口流量总是大于该临界流量 Qp就能保证压缩机不发生喘振。控制方案是当入口流量小于该临界流量 Qp时，打开旁路控制阀，使出口的部分介质返 回到入口，直到使入口流量大于 Qp为止。图2-4所示为固定极限流量防喘振控制系统的结构示意图表2-1固定极限流量控制项目表项目旁路流量控制固定极限流量防喘振控制监测点位置来自管网或送入管网的流速压缩机的入口流量控制方法控制出口流量，流量过大时开旁路阀控制入口流量，流量过小时开旁 路阀正常时阀的开度正常时，控制阀有一定开度正常时，控制阀关闭积分饱和正常时，偏差不会长期存在，无积分饱 和偏差长期存在，存在积分饱和冋 题2.3单回路控制系统在现代工业生产装置自动化过程中，即使在计算机控制获得迅速发展的今 天，单回路控制系统仍在非常广泛的应用。据统计，在一个年产30万吨合成氨的现代化大型装置中，约有85%勺控制系统是单回路控制系统。所以，掌握单回 路控制系统的设计原则应用对于实现过程装置的自动化具有十分重要的的意义。 单回路控制系统的特点是结构简单，投资少，易于调整，投运，又能满足一般生 产过程的工艺要求。单回路控制系统一般由被控过程WO(s)、测量变送器VWfs)、调节器W(s)和调节阀W(s)等环节组成，如图2-5所示为单回路控制系统的基本 结构框图。图2-5单回路控制系统方框图2.4被控变量的选择在一个生产过程中，可能发生波动的工艺变量很多，但并非对所有的变量都 要加以控制。一个化工厂的操作控制大体上可以分为三类，即物料平衡控制和能量平衡控制、产品质量或成分控制、限制条件或软限保护的控制。因而在进行自 动控制系统设计时，应深入了解工艺过程，找出对稳定生产、对产品的产量和质 量、对确保经济效益和安全生产有决定性作用的工艺变量，或者人工操作过于频繁、紧张，难以满足工艺要求的工艺变量，作为被控变量来设计自动控制系统。 这里提出几个选择的基本原则。i. 作为被控变量，其信号最好能够直接测量获得，并且测量和变送环节的 滞后也要比较小；ii .若被控变量信号无法直接获取，可选则与之有单值函数关系的间接参数 作为被控变量；iii .作为被控变量，必须是独立变量。变量的数目一般可以用物理化学中的 相律关系来确定；iv.作为被控变量，必须考虑工艺合理性，以及目前仪表的现状被否满足要 求。综上所述，合理选择被控变量是单回路控制系统设计的第一步，同时也是关 系到控制方案成败的关键。如果被控变量选择不当，则不管组成什么形式的控制 系统，也不管配备多么精良的自动化设备，都不能达到预期的控制效果。因此， 本课题所选择的被控变量是流量。2.5操纵变量的选择在生产过程中，工艺总是要求被控变量能稳定在设计值上，因为工艺变量的 设计值是按一定的生产负荷、原料组分、质量要求、设备能力、安全极限以及合 理的单位能耗等因素综合平衡而确定的，工艺变量稳定在设计值上一般都能得到 最大的经济效益。然而由于种种外部的和内在的因素， 对工艺过程的稳定运转必 然存在着干扰，因而在进行自动控制系统设计时必须深入研究工艺过程，认真分析干扰产生的原因，正确选择操纵变量，建立一个合理的控制系统，以确保生产 过程的平稳操作。选择操纵变量时，主要应考虑如下的原则：i. 首先从工艺上考虑，它应允许在一定范围内改变；ii. 选上的操纵变量的调节通道，它的放大系数要大，这样对克服干扰较为 有利；iii. 在选择操纵变量时，应使调节通道的时间常数适当小一些，而干扰通道 的时间常数可以大一些；iv .选上的操纵变量应对装置中其它控制系统的影响和关联较小，不会对其它控制系统的运行产生较大的干扰。针对本课题，我选择的操纵变量依然为流量。3控制器的参数整定我们可把副控制器FC选择成PI控制，主控制器TC选择成PID控制。串级 系统PID参数的整定过程为：先内后外，即先进行副控制器的参数整定；再在副 回路闭合的前提下，进行主控制器的参数整定。3.1副回路的整定对于上述系统中的副回路 FC,其广义对象没有明显的纯滞后，无法用响应 曲线法或临界比例度法来整定 PID这里采用以下的经验整定方法。1、设定副回路的控制器PID参数的初始值如下：1Kc1 二2， Ti 二Tp =1.5，Td =0K p上式中，K p为副回路广义对象的稳态增益，Tp为副回路广义对象的一阶时间常数。断开主回路，闭合副回路。系统投入运行，在系统稳定后一秒做单位 阶跃扰动。首先在t=0时刻，输入阶跃值为1的信号，给出阶跃信号的输出曲线, 可以清楚的看到，输出值为单位1。由此可见，输出信号时刻跟踪输入信号！1,5(L5moiccn ia 3COB 3000 3snn 4cmn图3-1阶跃信号输出响应图图3-2副回路的SIMULINK图（K2）0.1I_I，一一l_I90 纣 1Transfer Fcn1 Scopel2、当 Kc = 2,Ti 二Tp=1.5,Td =0时，副回路的 SIMULINK图，如图 3-3所示图3-3副回路的输出响应曲线图（Kc =2 ）从图3-3的仿真曲线上，可以看到调节时间长。因为副回路是随动系统通过 快速性来调整PID参数，所以，需要进一步的调整，通过观察副回路的响应曲线 来调整控制器增益 Kc直至满意为止。最后取副控制器的参数为Kc=8, Tp =1.5,Td =0。3、当=8, T二Tp =1.5 , Td =0时，副回路的SIMULINK图，如图3-4所示。80+10)n 占 7、0.1u1SUP1ZerPolel$ain1Transfer Fcn1 Spe!G毗图3-4副回路的SIMULINK图（Kc =8）仿真结果如图3-5所示图3-5副回路的输出响应曲线图（ Kc =8）从图3-5中，可以明显的看出调节时间变短了，效果变好！故最终副回路整定结果为 Kc =8，TTp =1.5，Td =0。5.2.2主回路的整定在主回路里，发现存在纯滞后环节，所以采用临界比例带法来整定 PID控制 器。首先，把主控制器设置为纯比例调节，如图3-6所示，对系统进行仿真（在纯比例作用下将比例带由大往小逐渐变化直到出现等幅振荡过程为止，并记录下此时的临界比例带：k和等幅振荡周期Tk，如图3-7所示）。当：k =1/3.18=0.3145 时出现等幅振荡。在图3-7中可测量出Tk =910so图3-6温度串级控制系统的 SIMULINK图其次，根据公式计算出主控制器的各个参数。丁 =0.5Tk=0.5 910 =455Td =0.125Tk=0.125 910 =113.75Kc =1.1 =1 1.7 k =1.87再根据公式： 仿真结果如下：Wt s =Kc 1 ITiS Tds代入到串级控制系统里进行仿真amo1UUU ItdJD 畀首】I I t sJbuu4UUU4UL1L1HLMlia图3-7温度串级控制的响应曲线4仪表选型及仪表信息4.1控制阀的选型参考选型样本可得控制阀型号为：ZHA