管壳式余热锅炉的设计与计算管壳式余热锅炉的设计与计算内容摘要 通过对管壳式余热锅炉的结构分析和主要元件的设计计 算，以确保设计制造质量和安全为前提，结合在硫回收装置项目中所 汲取的经验，浅谈管壳式余热锅炉的设计与计算。关键词 管壳式余热锅炉 结构设计计算 挠性管板 换热管 拉撑结构目前，管壳式余热锅炉的设计回收越来越受到有关方面的重视。这一方面是 由于充分回收利用能源的必要性，而更重要的原因是，随着国家经济的迅速发展， 环境保护日益受到重视。能源的需求日益增长，大量的化工企业排放出来的尾气 和废气如何有效利用的问题也逐渐被重视起来，管壳式余热锅炉因其结构简单、 制造方便等优点，而得到越来越多的应用。装置的重要性越来越高，装置的参数 也越来越高，装置中所用的管壳式余热锅炉作为装置中最重要、工作条件最苛刻 的工艺设备，其设计水平的高低也直接制约着装置的安全运行与回收效率。一余热锅炉的特点及原理余热锅炉是综合利用工业炉余热的一种辅助设备，一般安装在烟道里面，吸 收排放烟气的余热（或叫废热）产生蒸汽，并使烟气温度降低。通过由汽包和卧 式挠性固定管板管壳式锅炉所组成的余热锅炉，形成高温工艺气体在管内流动， 水在馆外的锅壳中流动，热量通过罐壁传递给管外的水，这样的结构类似于管壳 式换热器。余热锅炉与一般锅炉的区别就在于，余热锅炉是不需用燃料，而是利用烟气 余热来产生蒸汽的锅炉，因此虽然一次投资较大，但若蒸汽能充分的利用时，则 其投资最多在4一6个月内就能回收。相对一般锅炉来讲，因余热炉烟气温度低， 故要求的受热面积要比一般锅炉大很多。余热锅炉还有如下特点：1. 热负荷不稳定，会随着生产的周期而变化。2. 烟气中含尘量大。3. 烟气有腐蚀性。4. 余热锅炉的安装会受场地条件限制，另外还存在如何与前段工艺的配合问 题等等。二管壳式余热锅炉主要受压元件的设计和计算管壳式余热锅炉结构组成图1.前后烟箱 巴骨程3.壳程4.支持板（折流板）9膨脂节 &支座7 拉撑杵图1到目前为止，国内实际投用的管壳式余热锅炉其设计压力大多数没有超过 6.4MPa。因此，在国家颁布的保准SH/T3158-2009石油化工管壳式余热锅炉 中将最高设计压力定为6.4MPa，可满足多数余热锅炉的设计的需要。当超过此 设计压力的范围时，可对管板进行温度场和应力分析计算。根据TSG R0004-2009固定式压力容器安全技术监察规程规定，管壳式 余热锅炉属压力容器的范畴，其受压元件应按压力容器相关标准规范进行设计、 制造及验收。SH/T3158-2009石油化工管壳式余热锅炉所设计的如设计温度, 许用应力，选材原则等问题都是在GB150, GB151基础上，参考了 SH/T3074和 GB/T16508等标准作出了较为详细的补充规定。SH/T3158-2009的颁布也解决了 国内对于余热锅炉没有相应标准和规范所带来的一些问题，比如按压力容器与锅 炉并存的设计、管理体系，导致设计与质量技术监督部门之间产生了争议，给设 计、管理造成了很大困难。下面对管壳式余热锅炉的一些主要部件的设计和计算，做一个系统的论述和 介绍。1. 筒体及封头的设计和计算余热锅炉的筒体及封头的结构及计算可按照GB150-1998钢制压力容器 计算并校核。壳体开孔根据具体开孔尺寸按照GB150进行开孔补强计算结果考管壳式余热锅炉的设计与计算 虑是否需设置补强圈，此外，宜选用厚壁管或整体补强锻件补强，也可以采用增 加筒体或封头的厚度的补强形式。2. 折边挠性管板的计算 在余热锅炉上采用挠性薄管板的结构，主要特点有：1）它除了承受内压之外，还能补偿和平衡换热管同壳体之间的温差应力。2）由于采用薄管板，在一定程度上提高了热效率，而管板本身的温度差极 小，从而减少了管板在工作中的内应力。3）减轻了余热锅炉的重量，改善了管板同管子连接的受力型式，且全部采 用焊接，减少了胀接工序，能减少投资，降低成本。对于挠性薄管板壁厚的计算，到目前为止尚无统一的计算公式，其主要原因 是影响管板的强度因素较多，除了众所周知的压力、温度、设备直径等因素外， 还有两个因素起决定性的作用。第一，管板上孔桥大小的影响（包括管板材料的 物理性能）。一般情况下，孔桥越大（管中心距大），管板的厚度要增加，反之则 减少，这主要是换热管弹性支撑作用影响的结果；第二，管程与壳程之间温差的 大小，是影响管板转角处温差应力的主要因素。第二个因素同第一个因素是相互 矛盾的，增加管板厚度，虽然孔桥处的应力降低了，但管板转角处的应力缺增大 了。因为管板厚度增加，其可变形能力变差，引起应力增大。通过在资料收集学 习当中，了解到，一些专业人士进行有限元应力分析计算发现，当管板厚度达到 一定值以后，转角处的应力就无法满足评定标准的要求了。所以在确定管板厚度 的时候，必须根据设备的不同条件进行综合分析，采用试算法在有限元应力分析 合格的条件下再稍加余量，就可以满足强度要求。切不可认为，增加管板厚度就 安全。大多数情况下，增加厚度等于增加了危险。对于设计压力小于等于2.5MPa的折边挠性管板的计算，完全可以按GB/T16508-1996锅壳锅炉受压元件强度计算的要求进行设计计算， GB/T16508-1996标准之所以将压力限制到2.5MPa，主要是考虑目前我国运行的 锅壳式锅炉的额定蒸汽压力（表）一般都不大于2.5MPa的实际情况而定的，这 不说明标准中管板计算公式不适用于大于2.5MPa的设计压力。采用GB/T16508 进行计算应注意一下问题：1）在任何情况下管板、换热管和中心管的计算壁温不得小于25062）管板过渡段的折边内半径r必须满足GB/T16508的要求。通过应力分析得知，管板最大应力位于管板过渡段折边外半径的表面。3)当设计压力大于 2.5MPa 时，需满足如下要求：a. 必须进行换热管与管板连接的焊缝剪切强度及轴向稳定性校核。b. 换热管与管板采用强度焊或强度焊加贴胀连接。标准SH/T3158-2009石油化工管壳式余热锅炉规定了，规范只适用于设 计压力不大于6.4MPa,管板和换热管的计算是参照GB/T16508-1996标准中的有 关内容加以整理而来。国内的一些公司按照GB/T16508-1996也曾经做过4.3MPa、 4. 5MPa、7. 2MPa 的管壳式余热锅炉折边挠性管板的计算来确定厚度，同时采用 应力分析法进行应力分析计算，证明 GB/T16508-1996 用于压力较高的管壳式余 热锅炉管板计算校核无问题。英国 BS2790 焊接结构锅壳式锅炉设计制造规范中对设计压力没有限制； 欧标EN12593锅壳锅炉规定设计压力不超过40bar (4.0MPa),但再注中写 到：“本标准的规则同样适用于大于上述压力下运行的锅炉。不过，通常认为有 必要进行附加的设计分析、检验和测试”。综上所述,SH/T3158-2009石油化工管壳式余热锅炉的计算公式在6.4MPa 压力范围内是可靠的。管束区以内和以外管板最小壁厚按下式计算：1)其中系数k和假想圆dj是管板计算中相当重要的参数，它们的具体数值需要按 照标准来确定，系数与假象圆也相互影响联系着。表1系数k系数k的选取按表1。其中管束区以外通过三个支撑点画假想圆时，k值按表1确定；通过四个或四个以上支撑点画假想圆时，k值降低10% ;通过两个支撑点画假想圆时，k值增加10%。管束区以内画假想圆时，k值取0.47如果支撑点形式不同时，则系数k取各支撑点（线）相应值的算术平均值。 支点线位置按图 2 所示原则确定。当管板折边与管束区厚度不同时，确定支 点线位置的兀值按式（2）计算见图2d。图2 支点线位置换热管与管板应全部采用焊接连接，每根换热管的中心点均视为支撑点。假想圆直径dj如为经过三个或三个以上支撑点画圆时，支撑点不应都位于 同一半圆周上。如为二个支撑点画圆时，支撑点应位于假想圆直径的两端。假想 圆的画法如图 3 所示。邃束産以丼假想圜中心k支.&线瞥束区周边虞热痔汎管祟区周边 來I换热管锅护瀏徉 / 、丿 管束区驭内/ 假垣閱、Z锤来区以外 掘想岡图 3 假想圆画法管束区以外假想圆直径dj应取管束区以外的最大假想圆。管束区以内假想圆 直径dJ的计算：换热管三角形排列时，dj=1.155b换热管正方形排列时，dJ= v2 b3 换热管的计算换热管的计算不仅仅需要进行换热管壁厚的计算，因为压力提高到6.4MPa, 故需要增加换热管与管板连接焊缝剪切强度的计算；另外考虑管程压力较高时， 换热管有受压失稳的可能，又增加了换热管轴向稳定校核计算。3.1 换热管壁厚的计算 在规范中规定了换热管壁厚的计算公式，其中承受内压力的管子的计算壁厚 公式为：pd3）4）一twc 2 p t承受外压力管子的计算壁厚应按（4）计算p d /70c s w管束区周边换热管及管束区内换热管由支撑作用所需计算壁厚均应按式（5） 计算：斗cdw这里就引出了一个新的参数 A ，A 就是管束区周边单根换热管所支撑的面 积，它等于围绕管束区周边单根换热管所画的几个假想圆中心点连线所包围面积 的最大值减去单根换热管外径所占面积。A值的确定是设计计算中非常关键的数 值，后续的一些换热管计算都需要用到，管束区内单根换热管所支撑的面积 A 标准也提供了相应的计算公式：换热管三角形排列时，A=0.866b2-n dw2/4换热管正方形排列时，A=b 2-ndw2/4换热管支撑面积画法如图4 所示。管束区周边 戦换热管支撐面抿图4 换热管支撑面积 A 的近似画法通过式（3）（4）（5）的计算，管束区周边换热管及管束区内换热管壁厚取三者中最大值，并加上腐蚀裕量和钢管壁厚负偏差，并圆整到标准规格的厚度3.2 换热管与管板连接焊缝剪切强度的计算换热管与管板连接焊缝剪切强度应按式（6）校核： 其中，换热管与管板连接焊缝的剪切应力按式（7）计算：pAd hwH（P =0.83.3 换热管轴向稳定校核计算单根换热管轴向稳定许用应力按式（8）计算8）2E1cr 2 l /i 20k在式子里，系数U0换热管两端为管板时取0.5；端为管板另一端为支 持板时取0.7;两端都为支持板时取1.0在现行标准SH/T3158-2009中，规定 了支持板的相关要求和选取规格，如换热管的最大无支撑跨距、支持板最小厚 度、支持板管孔直径及偏差和几种支持板的连接方式。管子无支撑距离当无支持板时取两管板间的距离；有支持板时取支持 板之间的距离和支持板到管板距离的最大值。管子回转半径i vd 2 d 2wi管束区周边单根换热管及管束区内单根换热管由管程压力引起的轴向压 应力按式（9）计算9）pAt_d 2 d 2 /4wi管束区周边单根换热管支撑的面积 A 取围绕管束区周边单根换热管所画 的几个假象圆中心点连线所包围面积的最大值减去单根换热管内径所占的面 积（假象圆的画法和定义见上文）：换热管三角形排列时，A=0.866b2-n dj2/4换热管正方形排列时，A=b 2-n dj2/4 只有在时，校核为合格。cr当时，可调小换热管的无支撑距离后再重新校核计算，最终换tcr热管无支撑距离取管束区周边换热管无支撑距离与管束区内换热管无支撑距 离中的较小值。4 有拉撑加固的管板计算在标准SH/T3158-2009中，其适用范围有这么一个定义：对未设置汽包，但壳程内有蒸发空间、管板上布满换热管的挠性固定薄管板式蒸汽发生器，其