#工程施工方案矩形板式基础计算方案书工 程 名 称： 施 工 单 位： 编 制 人： 日 期： 6目 录一、编制依据1二、塔机属性1三、塔机荷载2四、基础验算4五、基础配筋验算7一、 编制依据1、 工程施工图纸及现场概况2、 塔机使用说明书3、 塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-20094、 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20105、 塔式起重机设计规范GB13752-926、 混凝土结构设计规范GB50010-20027、 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版8、 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）9、 建筑安全检查标准（JGJ59-99）二、 塔机属性塔机型号QTZ63塔身桁架结构方钢管桁架结构宽度B1.6m塔机独立状态的计算高度H40m三、 塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值塔身自重G01200kN起重臂自重G160.94kN起重臂重心至塔身中心距离RG125m小车和吊钩自重G23.8kN最大起重荷载Qmax60kN最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax13.7m最小起重荷载Qmin10kN最大吊物幅度RQmin55m最大起重力矩M2690kNm平衡臂自重G322kN平衡臂重心至塔身中心距离RG36.3m平衡块自重G4120kN平衡块重心至塔身中心距离RG411.8m（二）风荷载标准值工程所在地四川成都市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区风振系数z工作状态1.77非工作状态1.82风压等效高度变化系数z0.92风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值kk=0.8zsz0工作状态0.81.21.771.950.920.2=0.61kN/m2非工作状态0.81.21.821.950.920.35=1.1kN/m2（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk11200+60.94+3.8+22+120=1406.74kN起重荷载标准值Fqk60KN竖向荷载标准值Fk1406.74+60=1466.74kN水平荷载标准值Fvk0.610.351.640=13.66kN倾覆力矩标准值Mk60.9425+3.813.7-226.3-12011.8+0.9(690+0.513.6640)=887.84kNm非工作状态竖向荷载标准值Fk1406.74kN水平荷载标准值Fvk1.10.351.640=24.64kN倾覆力矩标准值Mk60.9425-226.3-12011.8+0.524.6440=461.70kNm（四）塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F11.2 Fk1=1.21406.74=1688.09kN起重荷载设计值Fq1.4Fqk=1.460=84.00kN竖向荷载设计值F1688.09+84.00=1772.09kN水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.413.66=19.12kN倾覆力矩设计值M1.2(60.9425+3.813.7-226.3-12011.8)+1.40.9(690+0.513.6640)=1238.78kNm非工作状态竖向荷载设计值F1.2 Fk=1.21406.74=1688.09kN水平荷载设计值Fv1.4 Fvk=1.424.64=34.50kN倾覆力矩设计值M1.2(60.9425-226.3-12011.8)+1.40.524.6440=652.60kNm四、 基础验算基础参数基础长l5.5m基础宽b5.5m基础高度h1.35m基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c25kN/m3混凝土保护层厚度40mm基础上部覆土厚度h0m基础上部覆土的重度18kN/m3地基参数地基承载力特征值fak280kPa基础宽度的地基承载力修正系数b3基础埋深的地基承载力修正系数d4.4基础底面以下的土的重度19kN/m3基础底面以上土的加权平均重度m19kN/m3基础埋置深度d1.35m修正后的地基承载力特征值fa493.56kPa地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1mm基础倾斜方向另一端沉降量S2mm基础倾斜方向的基底宽度bmm基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=5.55.51.3525=1020.94kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.21020.94=1225.13kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk =G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2)=60.94253.813.7226.312011.80.9(690+0.513.6640/1.2)=846.86kNmFvk=Fvk/1.2=13.66/1.2=11.38kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M= 1.2(G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2(60.94253.813.7226.312011.8)1.40.9(6900.513.6640/1.2)=1181.41kNmFv=Fv/1.2=19.12/1.2=15.93kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1 0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力验算Pkmin=36.97kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1466.74+1020.94)/30.25+627.65/27.73+627.65/27.73=127.51kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1466.74+1020.94)/(5.55.5)=82.24kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=280+319(5.5-3)+4.419(1.35-0.5)=493.56kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=82.24kPa fa=493.56kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=127.51kPa 1.2fa=1.2493.56=592.27kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mmX轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.381.35)/27.73)=23.48kN/m2Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25+(846.86+11.381.35)/27.73)=107.43kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.5+1.6)/2)107.43/5.5=69.34kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.381.35)/27.73)=23.48kN/m2Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/30.25+(846.86+11.381.35)/27.73)=107.43kN/m2假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.5+1.6)/2)107.43/5.5=69.34kN/m2 基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(107.43+69.34)/2=88.39kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(107.43+69.34)/2= 88.39kN/m2基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=88.39(5.5-1.6)5.5/2=947.98kNVy=|py|(l-B)b/2=88.39(5.5-1.6)5.5/2=947.98kNX轴方向抗剪：h0/l=1300/5500=0.24 Vx=947.98kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1300/5500=0.24 Vx=947.98kN满足要求！五、 基础配筋验算基础底部长向配筋：HRB40020150 基础底部短向配筋：HRB40020150基础顶部长向配筋：HRB40020150 基础顶部短向配筋：HRB400201501、基础弯距计算基础X向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)288.395.5/8=924.28kNm 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)288.395.5/8=924.28kNm2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积S1=|M|/(1