地下工程围岩压力地下工程围岩压力原岩应力 l初始应力的组成初始应力的组成自重应力场和构造应力场自重应力场和构造应力场 l原岩应力的变化规律原岩应力的变化规律地应力是个非稳定应力场地应力是个非稳定应力场实测垂直应力基本上等于上覆岩体重力实测垂直应力基本上等于上覆岩体重力水平应力一般大于垂直应力水平应力一般大于垂直应力 侧压系数在浅部范围内随深度增加而增加，而在深部则侧压系数在浅部范围内随深度增加而增加，而在深部则随深度增加而减小。随深度增加而减小。两个水平应力并不相等两个水平应力并不相等间接法。在间接法中，测试仪器不是直接记录应力间接法。在间接法中，测试仪器不是直接记录应力或应力变化值，而是测量某些与应力有关的间接物理或应力变化值，而是测量某些与应力有关的间接物理量的变化，然后，根据己知的应力量的变化，然后，根据己知的应力应变关系，由应变关系，由测得的间接物理量，计算出测点的原岩应力值。这类测得的间接物理量，计算出测点的原岩应力值。这类方法有应力解除法、松弛应变测量法、地球物理方法方法有应力解除法、松弛应变测量法、地球物理方法等。其中，等。其中，应力解除法应力解除法是目前国内外应用最广泛的方是目前国内外应用最广泛的方法，也是目前唯一能够比较准确地确定岩体中三维应法，也是目前唯一能够比较准确地确定岩体中三维应力状态的方法。力状态的方法。地应力解除法地应力解除法（ground stress relief methodground stress relief method）又称地应变解除法是目前常用的一种又称地应变解除法是目前常用的一种绝对地应力绝对地应力测量测量方法。它用的测量元件有许多类型，如电阻方法。它用的测量元件有许多类型，如电阻片型、钢弦型和压磁电感型等，而以压磁电感型片型、钢弦型和压磁电感型等，而以压磁电感型元件用得较多。使用这种元件测量地应力时，先元件用得较多。使用这种元件测量地应力时，先在被测地点钻一小孔，把三个元件放进孔内，使在被测地点钻一小孔，把三个元件放进孔内，使之分别与小孔的三个不同方向的直径取向一致；之分别与小孔的三个不同方向的直径取向一致；然后在每个元件上预加一定的压力，同时记录三然后在每个元件上预加一定的压力，同时记录三个元件的电感值；接着用套钻在小孔四周掏挖环个元件的电感值；接着用套钻在小孔四周掏挖环形圆槽，使被测点的岩石与其周围岩体分离，此形圆槽，使被测点的岩石与其周围岩体分离，此时再记录三个元件的电感值。根据两次电感值的时再记录三个元件的电感值。根据两次电感值的差异，按一定公式，算出垂直于孔轴的两个主应差异，按一定公式，算出垂直于孔轴的两个主应力的大小和方向。力的大小和方向。 间接量测：间接量测：利用量测隧道衬砌的应变、利用量测隧道衬砌的应变、变形来推算作用在其上的围岩压力的方变形来推算作用在其上的围岩压力的方法，即间接量测法。如电阻应变片、钢法，即间接量测法。如电阻应变片、钢筋应变计、遥测应变计、混凝土应变砖筋应变计、遥测应变计、混凝土应变砖等等（2）构造应力场地质力学分析法）构造应力场地质力学分析法 岩体中的一切构造形迹，如岩层倾斜、褶曲、岩体中的一切构造形迹，如岩层倾斜、褶曲、破裂和错动等，无一不是岩体在地应力作用下破裂和错动等，无一不是岩体在地应力作用下形成的永久变形的形象，是地壳构造运动的力形成的永久变形的形象，是地壳构造运动的力学作用的残迹。因此。根据构造形迹可以宏观学作用的残迹。因此。根据构造形迹可以宏观地反推出地应力的性质和方向，这就是地质力地反推出地应力的性质和方向，这就是地质力学分析的基本概念。学分析的基本概念。 （3）构造应力场的位移反演法）构造应力场的位移反演法 构造应力场的反演法是根据现场实测位移来反构造应力场的反演法是根据现场实测位移来反推岩体应力场的方法。基于此法，不仅可以反推岩体应力场的方法。基于此法，不仅可以反演原岩应力场，而且还可反演岩体参数。演原岩应力场，而且还可反演岩体参数。 应力反分析法。该法是依据在工程区域内有限个应力反分析法。该法是依据在工程区域内有限个实测应力值，建立相应的数学力学模型，推求实测应力值，建立相应的数学力学模型，推求整个工程区域内的初始应力场；整个工程区域内的初始应力场；位移反分析法。该法是基于现场量测位移来反推位移反分析法。该法是基于现场量测位移来反推系统的力学特征及其地质背景的初始参数（即系统的力学特征及其地质背景的初始参数（即工程区域内的力学特征参数、初始地应力等）；工程区域内的力学特征参数、初始地应力等）；混合反分析法。反分析所采用的信息既有位移混合反分析法。反分析所采用的信息既有位移量测值，又有应力（或荷载）量测值。量测值，又有应力（或荷载）量测值。1 1、围岩压力的概念、围岩压力的概念 围岩压力：围岩压力：是指围岩作用在支护结构是指围岩作用在支护结构上的压力上的压力。 围岩压力按作用力发生形态分为：围岩压力按作用力发生形态分为： 松散压力：松散压力：是指由于开挖而松动或坍塌的是指由于开挖而松动或坍塌的岩体以重力形式直接作用在支护结构的压力。岩体以重力形式直接作用在支护结构的压力。 形变压力：形变压力：是指由于围岩变形受到与之密是指由于围岩变形受到与之密贴的支护的抑制，而使围岩与支护结构共同变形贴的支护的抑制，而使围岩与支护结构共同变形过程中，围岩对支护结构施加的接触压力。过程中，围岩对支护结构施加的接触压力。 膨胀压力：膨胀压力：是指由于围岩吸水而膨胀崩解是指由于围岩吸水而膨胀崩解所引起的压力。所引起的压力。 冲击压力：冲击压力：是指围岩中积累了大量的弹性是指围岩中积累了大量的弹性变性能之后，由于隧道的开挖，围岩的约束被解变性能之后，由于隧道的开挖，围岩的约束被解除，除， 松散压力：松散压力：常通过下列三种情况发生：常通过下列三种情况发生： 在整体稳定的岩体中，可能出现个别松在整体稳定的岩体中，可能出现个别松动掉块的岩石；动掉块的岩石； 在松散软弱的岩体中，坑道顶部和两侧在松散软弱的岩体中，坑道顶部和两侧片帮冒落；片帮冒落； 在节理发育的裂隙岩体中，围岩某些部在节理发育的裂隙岩体中，围岩某些部位沿弱面发生剪切破坏或拉坏等局部塌落。位沿弱面发生剪切破坏或拉坏等局部塌落。 形变压力：形变压力：是指由于围岩变形受到与之是指由于围岩变形受到与之密贴的支护如锚喷支护等的抑制，而使围岩与支密贴的支护如锚喷支护等的抑制，而使围岩与支护结构共同变形过程中，围岩对支护结构施加的护结构共同变形过程中，围岩对支护结构施加的接触压力。形变压力除与围岩应力状态有关外，接触压力。形变压力除与围岩应力状态有关外，还与支护时间和支护刚度有关。还与支护时间和支护刚度有关。 膨胀压力：膨胀压力：是指由于围岩吸水而膨胀崩解是指由于围岩吸水而膨胀崩解所引起的压力。它与形变压力的基本区别在于它所引起的压力。它与形变压力的基本区别在于它是由吸水膨胀引起的。是由吸水膨胀引起的。 冲击压力：冲击压力：是指围岩中积累了大量的弹是指围岩中积累了大量的弹性变性能之后，由于隧道的开挖，围岩的约束性变性能之后，由于隧道的开挖，围岩的约束被解除，能量突然释放所产生的压力。被解除，能量突然释放所产生的压力。 冲击压力是岩体能量的积累与释放问题，冲击压力是岩体能量的积累与释放问题，所以它与弹性模量直接相关。弹性模量较大的所以它与弹性模量直接相关。弹性模量较大的岩体，在高地应力作用下，易于积累大量的弹岩体，在高地应力作用下，易于积累大量的弹性变形能，一旦遇到适宜条件，就会突然猛烈性变形能，一旦遇到适宜条件，就会突然猛烈的大量释放。的大量释放。2 2、围岩松散压力的产生、围岩松散压力的产生 开挖隧道所引起的围岩松动和破坏的范围开挖隧道所引起的围岩松动和破坏的范围有大有小，对于一般裂隙岩体中的深埋隧道，有大有小，对于一般裂隙岩体中的深埋隧道，其波及范围仅其波及范围仅局限在隧道周围一定深度局限在隧道周围一定深度，作用，作用在支护结构上的围岩松散压力远远小于其上覆在支护结构上的围岩松散压力远远小于其上覆岩层自重所造成的压力，这可用围岩的岩层自重所造成的压力，这可用围岩的“成拱成拱作用作用”来解释。来解释。2 2、围岩松散压力的产生、围岩松散压力的产生 隧道开挖后，在围岩应力重分布过程中，隧道开挖后，在围岩应力重分布过程中，顶板开始沉陷，并出现拉断裂纹，可视为变形阶段；顶板开始沉陷，并出现拉断裂纹，可视为变形阶段； 顶板的裂纹继续发展并且张开，由于结构顶板的裂纹继续发展并且张开，由于结构面切割等原因，逐渐转变为松动，可视为松动阶段；面切割等原因，逐渐转变为松动，可视为松动阶段； 顶板岩体视其强度的不同而逐步坍塌，可顶板岩体视其强度的不同而逐步坍塌，可视为坍塌阶段；视为坍塌阶段； 顶板塌落停止，达到新的平衡，此时其界顶板塌落停止，达到新的平衡，此时其界面形成一近似的拱形，可视为成拱阶段。面形成一近似的拱形，可视为成拱阶段。深埋隧道的自然拱圈 自然拱的范围的大小自然拱的范围的大小除受除受上述的围岩地质条件、支护结上述的围岩地质条件、支护结构架设时间、刚度以及它与围构架设时间、刚度以及它与围岩的接触状态外，还取决于以岩的接触状态外，还取决于以下诸因素：下诸因素： 隧道的形状和尺寸隧道的形状和尺寸：隧道拱圈越平坦，跨度越：隧道拱圈越平坦，跨度越大，则自然拱越高，围岩松散压力也越大；大，则自然拱越高，围岩松散压力也越大； 隧道的埋深：隧道的埋深：实践证明，只有当隧道埋深超过实践证明，只有当隧道埋深超过某一临界值时，才有可能形成自然拱。习惯上称这某一临界值时，才有可能形成自然拱。习惯上称这种隧道为深埋隧道，否则为浅埋隧道。由于浅埋隧种隧道为深埋隧道，否则为浅埋隧道。由于浅埋隧道不能形成自然拱，所以，它的围岩压力的大小与道不能形成自然拱，所以，它的围岩压力的大小与埋置深度直接相关。埋置深度直接相关。 施工因素：施工因素：如爆破所产生的震动，常常是引起如爆破所产生的震动，常常是引起塌方的重要原因之一，造成围岩压力过大，又如分塌方的重要原因之一，造成围岩压力过大，又如分部开挖多次扰动围岩，也会引起围岩失稳，加大自部开挖多次扰动围岩，也会引起围岩失稳，加大自然拱范围。然拱范围。浅埋隧道不能形成拱圈3 3、围岩压力的确定方法、围岩压力的确定方法 围岩压力的确定目前常用有下列围岩压力的确定目前常用有下列三种方法：三种方法： 直接量测法直接量测法 经验法或工程类比法经验法或工程类比法 理论估算法理论估算法 直接量测法：直接量测法： 是一种切合实是一种切合实际的方法，对隧道工程而言，也际的方法，对隧道工程而言，也是研究发展的方向；但由于受量是研究发展的方向；但由于受量测设备和技术水平的制约，目前测设备和技术水平的制约，目前还不能普遍适用。还不能普遍适用。 经验法或工程类比法：经验法或工程类比法： 是根据是根据大量以前工程的实际资料的统计和大量以前工程的实际资料的统计和总结，按不同围岩分级提出围岩压总结，按不同围岩分级提出围岩压力的经验数值，作为后建隧道工程力的经验数值，作为后建隧道工程确定围岩压力的依据的方法。是目确定围岩压力的依据的方法。是目前使用较多的方法。前使用较多的方法。 深埋隧道围岩压力的确定深埋隧道围岩压力的确定( (工程类比法工程类比法) ) 围岩竖向匀布压力围岩竖向匀布压力p按下式计算：按下式计算： p= 0.45 2 s-1 (kN/m2) 式中式中 ：SS围岩级别，如属围岩级别，如属IIII级，则级，则S2； 围岩容重，围岩容重， (kN/m3)； 1+ i(B-5) ) 宽度影响系数；宽度影响系数； B 隧道宽度，（隧道宽度，（m m）；）； i 以以B5m为基准，为基准，B B每增减每增减1m1m时的时的围岩压力增减率。围岩压力增减率。 当当B 5m, ,取取i 0.1。 深埋隧道围岩压力的确定深埋隧道围岩压力的确定( (工程类比法工程类比法) ) p = 0.45 2 s-1 (kN/m2) 适用条件适用条件 H/B 1.7， 式中式中H 为隧道高度；为隧道高度； 深埋隧道；深埋隧道； 不产生显著偏压力及膨胀力的一般隧道；不产生显著偏压力及膨胀力的一般隧道； 采用钻爆法施工的隧道。采用钻爆法施工的隧道。 围岩的水平均布压力围岩的水平均布压力e e 的确定，按下表的确定，按下表中的经验公式计算中的经验公式计算 围岩围岩级别级别I、IIIIIIVVVI水平匀水平匀布压力布压力00.15p(0.150.3)p(0.30.5)p (0.51.0)p 铁路新规范：铁路新规范： ph h=0.411.79S 这是全国这是全国10461046座铁路隧道得出的座铁路隧道得出的经验公式，其中经验公式，其中S 新规范围岩的分新规范围岩的分级级。 注：注：铁路隧道跨度小于公路隧道铁路隧道跨度小于公路隧道围岩压力分布特征围岩压力分布特征基于有界破裂区的计算方法这一计算方法是将破裂区内的岩体自重这一计算方法是将破裂区内的岩体自重作为隧洞支护上的荷载。为了确定破裂作为隧洞支护上的荷载。为了确定破裂区的范围，必须首先对破裂区的边界线区的范围，必须首先对破裂区的边界线作出假定，如认为是抛物线、半椭圆形作出假定，如认为是抛物线、半椭圆形等，此外还有采用弹塑性区的分界面作等，此外还有采用弹塑性区的分界面作为破裂区的边界线。普氏压力拱理论、为破裂区的边界线。普氏压力拱理论、康姆端尔的岩体破碎理论，以及卡柯弹康姆端尔的岩体破碎理论，以及卡柯弹塑性理论都属于这一类计算方法。其中塑性理论都属于这一类计算方法。其中以普氏压力拱理论在我国应用最广。以普氏压力拱理论在我国应用最广。普氏假定压力拱形状为二次抛物线形，压力拱普氏假定压力拱形状为二次抛物线形，压力拱高按经验确定，它取决于隧洞跨度和岩石性质。高按经验确定，它取决于隧洞跨度和岩石性质。普氏采用下式确定压力拱高：普氏采用下式确定压力拱高：f-岩石坚固性岩石坚固性系数，又称普氏系数，又称普氏系数系数 。f=Rc/10围岩竖向压力为：侧向围岩压力 浅埋隧道围岩松散压力的计算浅埋隧道围岩松散压力的计算 深、浅埋隧道的判定原则深、浅埋隧道的判定原则 隧道埋深不同，确定围岩压力的隧道埋深不同，确定围岩压力的计算方法不同，应计算方法不同，应以隧道顶部覆盖层以隧道顶部覆盖层能否形成能否形成“自然拱自然拱”为原则为原则。 深埋隧道围岩松散压力值是以施深埋隧道围岩松散压力值是以施工工坍方平均高度坍方平均高度( (等效荷载高度值等效荷载高度值) )为为根据，为了形成此高度值，隧道上覆根据，为了形成此高度值，隧道上覆岩体就有一定的厚度。根据经验，这岩体就有一定的厚度。根据经验，这个深度个深度通常为通常为2 22.52.5倍的坍方平均高倍的坍方平均高度值度值 深、浅埋隧道的判定原则深、浅埋隧道的判定原则 Hp（22.5）hp 式中式中: :Hp深浅埋隧道分界深度深浅埋隧道分界深度; ; hp荷载等效高度，按下式计算：荷载等效高度，按下式计算： hpp/ p深埋隧道竖向均布压力深埋隧道竖向均布压力 kNm2； 围岩容重（围岩容重（kNm2）。）。 在矿山法施工的条件下在矿山法施工的条件下I一一III级围岩取级围岩取 Hp2hpIVVI级围岩取级围岩取 Hp2.5hp 当隧道覆盖层厚度当隧道覆盖层厚度HHp时为深埋，时为深埋， HHp时为浅埋时为浅埋 浅埋隧道围岩压力的确定方法浅埋隧道围岩压力的确定方法 埋深埋深( (H) )小于或等于等效荷载高度小于或等于等效荷载高度hp时，时，荷载视为均布竖向压力荷载视为均布竖向压力 p = H式中式中: : p匀布布竖向压力；匀布布竖向压力； 深度上覆围岩容重；深度上覆围岩容重； H隧道埋深，指隧道顶至地面的距离。隧道埋深，指隧道顶至地面的距离。 浅埋隧道围岩压力的确定方法浅埋隧道围岩压力的确定方法 侧向压力侧向压力e，按匀布考虑时，其值为：，按匀布考虑时，其值为： e = (H + 1/2 Hi)tg2(450 /2)式中式中: : e 侧向匀布压力；侧向匀布压力； 围岩容重，以围岩容重，以kN/m3计；计； H 隧道埋深，以隧道埋深，以m m计；计； Hi 隧道高度，以隧道高度，以m m计；计； 一围岩一围岩计算摩擦角计算摩擦角，可查有关规范。，可查有关规范。围岩的物理力学参数围岩的物理力学参数围岩级别重度（Kn/m3）弹性抗力系数（MPa/m）变形模量（GPa）泊松比内摩擦角（）粘聚力（MPa）计算摩擦角（）262818002800330.2602.17825271200180020330.20.2550601.52.17078232550012006200.250.339500.71.5607020232005001.360.30.3527390.20.750601720100200120.350.4520270.050.24050151710010.40.5200.23040埋深大于埋深大于hp、小于等于、小于等于Hp时时 采用松散介质极限平衡理论进行分析，即：采用松散介质极限平衡理论进行分析，即：围岩松动压力围岩松动压力= =滑动岩体重量滑面上的阻力滑动岩体重量滑面上的阻力（1）岩柱理论）岩柱理论 考虑到隧洞两侧的岩体也可能下滑，需将考虑到隧洞两侧的岩体也可能下滑，需将可能滑动的岩柱宽度比隧洞宽度适当增大，并可能滑动的岩柱宽度比隧洞宽度适当增大，并考虑岩柱的应力传递考虑岩柱的应力传递 顶部压力为：顶部压力为：（2 2）太沙基公式）太沙基公式 太沙基认为，隧洞开挖后，岩体将沿太沙基认为，隧洞开挖后，岩体将沿OABOAB曲面滑动，作用曲面滑动，作用在隧洞顶部的压力等于滑动岩体的重量减去滑移面上摩擦在隧洞顶部的压力等于滑动岩体的重量减去滑移面上摩擦力的垂直分量。力的垂直分量。为推导简单起见，太沙基为推导简单起见，太沙基又进一步假定岩体沿垂直又进一步假定岩体沿垂直面面ACAC滑动，而且假定滑动滑动，而且假定滑动体中任意水平面上的垂直体中任意水平面上的垂直压力为均布。取地面下埋压力为均布。取地面下埋置深度置深度z z处，滑动体的体处，滑动体的体宽为宽为2a2a1 1，厚为，厚为dzdz的单元的单元体，由垂直方向平衡体，由垂直方向平衡条件得：条件得： 边界条件为：边界条件为：平衡方程为：平衡方程为：隧洞顶部的围岩压力隧洞顶部的围岩压力为为 ：为静止侧压力系数，太沙基取为为静止侧压力系数，太沙基取为1.0；地面超载。地面超载。 （3）侧向围岩压力）侧向围岩压力 按挡土墙理论来计算按挡土墙理论来计算 理论估算法理论估算法围岩应力与变形的线弹性分析 由于开挖，洞室周围地层中应力大小和主应力由于开挖，洞室周围地层中应力大小和主应力方向发生了变化，这种现象叫做应力的重分布，方向发生了变化，这种现象叫做应力的重分布，把重分布后的应力状态叫做围岩二次应力状态。把重分布后的应力状态叫做围岩二次应力状态。对于裂隙不多的坚硬岩体，或对于裂隙岩体、对于裂隙不多的坚硬岩体，或对于裂隙岩体、软弱岩体，如果围岩应力不高，当采用紧跟作软弱岩体，如果围岩应力不高，当采用紧跟作业面的施工方法及支护向围岩提供很大的抗力业面的施工方法及支护向围岩提供很大的抗力时，围岩有可能处于弹性状态，如再略去其各时，围岩有可能处于弹性状态，如再略去其各向异性的影响，那么可以应用线弹性理论分析。向异性的影响，那么可以应用线弹性理论分析。 1.1.无衬砌圆形洞室的围岩应力与变形无衬砌圆形洞室的围岩应力与变形应力分析应力分析应力集中系数应力集中系数（环向应力与（环向应力与P0的比值）的比值）讨论讨论洞室两侧容易压碎，顶底容易拉坏洞室两侧容易压碎，顶底容易拉坏 围岩位移围岩位移 u径向位移，以向洞内方向为正；v切向位移，以顺时针方向为正；在轴对称情况下，即在轴对称情况下，即2.2.围岩与支护相互作用的应力与位移围岩与支护相互作用的应力与位移衬砌的应力和变形衬砌的应力和变形 r r0 0、r r1-1-衬砌衬砌 的外半径和内半径的外半径和内半径 衬砌材料刚度系数衬砌材料刚度系数 由洞壁的位移与衬砌外径的位移相等得到由洞壁的位移与衬砌外径的位移相等得到衬砌抗力衬砌抗力（其反作用力（其反作用力 即为围岩对支护的弹性变形压力）即为围岩对支护的弹性变形压力）3.3.开挖面的空间效应开挖面的空间效应4.立即支护与延迟支护的计算立即支护与延迟支护的计算立即支护就是紧贴开挖面进行支护，开挖立即支护就是紧贴开挖面进行支护，开挖面处已释放的弹性位移较小，将来作用在面处已释放的弹性位移较小，将来作用在支护上的压力较大；支护上的压力较大；延迟支护就是离开挖面一段距离进行支护，延迟支护就是离开挖面一段距离进行支护，此时支护处已释放的弹性位移较大，将来此时支护处已释放的弹性位移较大，将来作用在支护上的压力较小；作用在支护上的压力较小；由于是线弹性关系，计算由于是线弹性关系，计算围岩与支护相互围岩与支护相互作用的应力与位移时，可采用作用的应力与位移时，可采用A AP P0 0 代替上代替上述公式中的述公式中的P P0 0，A=1-uA=1-ur r/u/ur0r0（u ur r为洞壁实际为洞壁实际释放的位移，释放的位移，u ur0r0为无支护时洞壁所能释放为无支护时洞壁所能释放的位移）的位移） 5.5.非圆形洞室的围岩应力非圆形洞室的围岩应力椭圆形洞室椭圆形洞室 其它洞形（直墙拱、曲墙拱）的简化计算采用等代圆法其它洞形（直墙拱、曲墙拱）的简化计算采用等代圆法6.6.无衬砌洞室的最佳形状无衬砌洞室的最佳形状使围岩保持稳定的最佳洞形是具有一定轴比的椭圆。使围岩保持稳定的最佳洞形是具有一定轴比的椭圆。如果洞形周边的应力等于原岩应力张量的第一不变量，如果洞形周边的应力等于原岩应力张量的第一不变量，并保持沿洞周各点的应力不变，那么就能得到最小的并保持沿洞周各点的应力不变，那么就能得到最小的应力集中，这种洞形也就是谐洞。应力集中，这种洞形也就是谐洞。等应力轴比等应力轴比 零拉应力轴比零拉应力轴比洞顶不出现拉应力的条件为洞顶不出现拉应力的条件为洞壁两侧不出现拉应力的条件洞壁两侧不出现拉应力的条件 围岩应力与位移的弹塑性分析围岩应力与位移的弹塑性分析 1.概述概述围岩破坏的两种情况：围岩破坏的两种情况： 拉裂破坏拉裂破坏，围岩局部区域的拉应力达到了，围岩局部区域的拉应力达到了抗拉强度，产生局部受拉分离破坏；抗拉强度，产生局部受拉分离破坏； 剪切破坏剪切破坏，局部区域的剪应力达到岩体抗，局部区域的剪应力达到岩体抗剪强度，从而使这部分围岩进入塑性状态，剪强度，从而使这部分围岩进入塑性状态，但其余部分围岩仍然处于弹性状态。但其余部分围岩仍然处于弹性状态。设计人员可以通过改变隧洞形状和轴比来设计人员可以通过改变隧洞形状和轴比来消除围岩中的拉应力，所以一般情况下，消除围岩中的拉应力，所以一般情况下，围岩破坏主要是剪切破坏围岩破坏主要是剪切破坏。 进入塑性状态的围岩分为两部分进入塑性状态的围岩分为两部分 ： 塑性承载区塑性承载区 （外圈），与开挖前的初始（外圈），与开挖前的初始应力相比应力相比 , ,外圈的应力高于初始应力，它外圈的应力高于初始应力，它与围岩弹性区中应力升高部分合在一起称与围岩弹性区中应力升高部分合在一起称作围岩承载区作围岩承载区 。 塑性松动区塑性松动区 （内圈），松动区内应力和（内圈），松动区内应力和强度都有明显下降，裂隙扩张增多，容积强度都有明显下降，裂隙扩张增多，容积扩大，出现了明显的塑性滑移，这时没有扩大，出现了明显的塑性滑移，这时没有足够的支护抗力就不能使围岩维持平衡状足够的支护抗力就不能使围岩维持平衡状态。态。 2.轴对称应力条件下围岩应力的弹塑性分轴对称应力条件下围岩应力的弹塑性分析析 概述概述 塑性区满足平衡方程与塑性条件，塑性区外围的塑性区满足平衡方程与塑性条件，塑性区外围的弹性区满足平衡方程和弹性条件，在弹性区与塑性弹性区满足平衡方程和弹性条件，在弹性区与塑性区交界处既满足弹性条件又满足塑性条件。区交界处既满足弹性条件又满足塑性条件。 轴对称条件下，塑性区为一个等厚度圆轴对称条件下，塑性区为一个等厚度圆 塑性区求解塑性区求解平衡方程平衡方程塑性条件塑性条件边界条件边界条件当r=r0时塑性区应力塑性区应力支护抗力与塑性区的半径支护抗力与塑性区的半径设塑性区的半径为R0，在弹、塑性区的界面上（r=R0），弹性区（ ）的应力为弹塑性边界上的应力满足联立两式解得支护抗力与塑性区半径的关系支护抗力与塑性区半径的关系结论：塑性区半径越小，支护抗力越大；反之依然；在围岩稳定的前提下，扩大塑性区半径，可降 低为维持极限平衡状态所需的支护抗力，从而 充分发挥了围岩的自承作用。 位移分析位移分析松动区半径松动区半径 设松动区与承载区界面处的半径为R，松动区边界上环向正应力为原岩应力，即 解得围岩弹塑性变形压力围岩弹塑性变形压力 围岩松动区内的滑裂面为一对对数螺线。 假设松动区内强度己大大下降，滑移岩体已无丝毫自承作用，松动区内滑移体的全部重量要由支护抗力来承受，由此有 ，如果考虑到实际情况下，真正作用在支护结构上的压力应当是松动区的重力与承载区传递过来的变形压力相叠加，简化考虑，取 弹塑性变形压力弹塑性变形压力为为岩爆岩爆 高天然应力的弹脆性岩体地下开挖工程开挖卸荷及特殊的地质构造作用周边岩体中应力高度集中，积聚于较高的弹性应变能当开挖体围岩中应力超过岩体的容许极限状态1.岩爆的产生条件岩爆的产生条件1)1)围岩应力条件围岩应力条件 判断岩爆发生的应力条件有两种方法：判断岩爆发生的应力条件有两种方法：一一是是用用洞洞壁壁的的最最大大环环向向应应力力与与围围岩岩单单轴轴抗抗压压强强度度cc之比值作为岩爆产生的应力条件；之比值作为岩爆产生的应力条件；一一是是用用天天然然应应力力中中的的最最大大主主应应力力11与与岩岩块块单单轴轴抗抗压压强度强度cc之比进行判断之比进行判断。经验公式经验公式1c大于大于0.1650.35的脆性岩体最易发生岩爆。的脆性岩体最易发生岩爆。2)岩性条件弹性变形能系数：加载到0.7c后再卸载至0.05c时，卸载释放的弹性变形能与加载吸收的变形能之比的百分数。当70时，会产生岩爆，越大发生岩爆的可能性越大。应变能消耗比：岩石单向压缩时，达到强度极限前积累于岩石内的应变能与强度极限后消耗于岩石破坏的应变能之比。式中：FOAB为曲线OAB包围的面积；FBAC为曲线BAC包围的面积。n1时，不会发生岩爆；n1时，可能发生岩爆。2.影响岩爆的因素1)地质构造 岩爆大都发生在褶皱构造中。岩爆与断层、节理构造密切相关。当掌子面与断裂或节理走向平行时，容易触发岩爆。岩体中节理密度和张开度对岩爆有明显的影响。据南非金矿观测表明，节理间距小于40cm，且张开的岩体中，一般不发生岩爆。掌子面岩体中有大量岩脉穿插时，也将发生岩爆。2)洞室埋深 随着洞室埋深增加，岩爆次数增多，强度也增大。发生岩爆的临界深度H可按下式估算：（3）岩爆形成机理和围岩破坏区分带1)劈裂成板阶段（岩爆孕育） 垂直洞壁方向受张应力作用而产生平行于最大环向应力的板状劈裂。仅在洞壁表部，部分板裂岩体脱离 母岩而剥落，而无岩块弹射出现。2)剪切成块阶段(岩爆的酝酿)劈裂岩板向洞内弯曲，发生张剪复 合破坏。处于爆裂弹射的临界状态。3)块、片弹射阶段劈裂、剪断岩板，产生响声和震动。岩块发生弹射，岩爆形成。岩爆的渐进性破坏过程很短促。各阶段在演化的时序和发展的空间部位，都是由洞壁向围岩深部依次重复更迭发生的。因此，岩爆引起的围岩破坏区可以分弹射带、劈裂-剪切带和劈裂带等三带。围岩抗力系数围岩抗力系数是表征围岩抵抗衬砌向围岩方向变形能力的指标，定义为使洞壁围岩产生一个单位径向变形所需要的压力。Pa为洞壁受到的压力；y为洞壁围岩向外产生的径向位移。(MPacm)围岩抗力系数（K）愈大，说明围岩受压力的能力愈大。K值不是一个常数。它随洞室尺寸而变化，洞室半径越大，K值越小。单位抗力系数单位抗力系数是指洞室半径为100cm时的抗力系数值。确定方法：直接测定法和工程地质类比(经验数据)法。直接测定法有双筒橡皮囊法、隧洞水压法和径向千斤顶法。双筒橡皮囊法用水泵对橡皮囊加压使其扩张，对坑壁岩体施压，使坑壁岩体受压而向四周变形。若坑壁无混凝土衬砌若有混凝土衬砌隧洞水压法在已开挖的隧洞中，选择代表性地段将两端堵死，进行水压试验，洞壁围岩在水压力的作用下发生径向变形。利用扁千斤顶代替水泵作为加压工具对岩体施加径向压力，并测得径向变形。径向千斤顶法工程地质类比法根据已有建设经验，将拟建工程岩体的结构和力学特性、工程规模等因素与已建工程进行类比确定K值。结束语结束语谢谢大家聆听！谢谢大家聆听！96