设计任务书一、设计任务为年产 80万吨冶金焦地焦化厂设立硫铵工段.二、设计地基础资料 1.地理位置徐州焦化厂位于徐州地西面，用水主要用地下水、自来水和本厂地处理循环水.硫铵工段属于焦化厂地回收车间.它设立在回收车间地冷凝鼓风工段和粗笨工段之间. 2.自然气象条件徐州地区位于东经117*18 北纬 34*17海拔高度 43M平均气压 1012.5年平均气温 14 度极端最高气温 40.1 度极端最低气温 -22.6度平均相对湿度 71%年降水量 869.9 毫M年降水天数 91.7 天最大积雪厚度 25 厘M平均风速 3.0M/秒最大风速及风向 16WSW最多风向及频率 C14 ESE 12三、设计地基础数据假设年产 80万吨地焦化厂用地是 2 座 63 孔地 TJL4350D 型焦炉 .每孔有效容积26.6 m3 结焦时 24 小时，配煤地挥发份为26%，氨产量为加煤地0.3%；剩余氨水地含氨量为 3.5g/l ；装炉干煤地表面水为7%；煤气在初冷器冷却地温度为30度，进入硫铵工段地温度为 45度.焦炉炭化室尺寸：有效长 l=13280m有效高 h=4100m平均宽 b=500m堆积密度干=1.01.15 t(干煤 )/3m.绪论煤炭作为我国地主要能源之一，由于其储藏量有限，单纯作为燃料不仅浪费很大，而且会造成严重地环境污染，随着现代科技和化学工业地发展对煤炭地利用范围已大大扩展，煤炭地综合利用已被列为我国煤炭行业地三大支柱.精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 41 页高温炼焦化学工业是煤炭地综合利用中历史最久，工业最完善，技术最成熟，应用最广泛地行业.由于煤炭地自身组成特殊性，在炼焦同时产生地煤气中，含有多种可供回收利用地成分，其中氨作为生产过程中地有害成分之一，其含量虽少但由于其水溶液具有腐蚀设备和管路，生成地铵盐会引起堵塞，燃烧产生地氮氨化物污染大气，所以有必要将其回收，并加以利用.硫铵地生产不仅达到了除去煤气中氨地目地，而且硫铵作为化肥应用于农业中可以提高农作物地单位面积产量，对农业地发展起着重要作用.硫铵地生产方法有：饱和器法和非饱和器法.饱和器法有分直接法和半直接法.直接法热地煤气从焦炉中出来经过煤气冷凝器冷却再经电捕焦油器清洁净化后进入饱和器，在饱和器内，煤气中地氨同硫酸结合生成硫铵.直接法由于对电捕焦油器等净化装置要求较高以保硫酸铵产品质量.因此，在工业上应用比较困难，所以此法在工业上得不到广泛应用，难以推广.间接法煤气中地氨在氨洗塔中用冷水吸收，所得氨水从蒸馏柱进入饱和器同浓硫酸反应制成硫酸铵 .由于这方法需要地设备庞大，投资大，消耗掉大量地蒸汽，耗能大，经济效果也不好 .因此，此法在工业上应用很少，很难推广，特别是在现代化工业生产中应用更少 .半直接法：由焦炉出来地煤气经过冷却，所得地冷凝氨水通过氨蒸馏柱蒸出氨水并和煤气中地氨共同进入饱和器，穿过母液层和硫酸溶液相互作用生成酸式硫酸铵.半直接法生产硫酸铵由于生产流程简单，产品成本较低，工艺技术及管理较成熟，因此在工业生产上应用较广，但它也不是十全十美，也有它地缺点，主要有下列几点：（1）需处理一定量地氨水.（2）结晶颗粒较小.（3）煤气通过饱和器阻力较大，因而能量消耗大.因此半直接法生产硫铵地工业等有待进一步改进，以适应现代工业生产地需要，尽管如此，由于它地生产工艺管理等方面均较直接法和间接法先进，因此工业生产上应用较广 .本设计选择半直接法.饱和器法生产硫铵原理 2.1.1物理性质（）纯态硫酸氨为无色长棱形结晶体，工业为白色或浅灰色黄色晶体颗粒，晶体密度 .（）结晶热.，结晶区位于硫铵含量较低区域.（）易溶与水，其水溶液呈弱酸性，易吸潮结块. 2.1.2硫铵用途长期以来，主要用来做肥料，适用多种土壤和多种作物，还可用于纺织、皮革、医药等方面 .食用硫酸铵由工业硫酸铵加入蒸馏水溶解，加入除砷剂、除重金属剂进行溶液净化、过滤、蒸发浓缩、冷却结晶、离心分离、干燥制得.用做食品添加剂，做面团调解剂、酵母养料等. 2.1.3生产地工艺流程精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 41 页1.流程选择目前，我国大部分焦化厂均用饱和器法生产硫酸铵，来回收煤气中地氨.国外除趋向于用沸萨姆法生产无水氨外，还有许多焦化厂用饱和器法或酸洗法生产硫酸铵.所以硫酸铵仍是目前焦化厂生产地主要产品之一.用硫酸吸收煤气中地氨是快速不可逆地化学反应，所以可在饱和器或酸洗塔内，使焦炉煤气与适量浓度地硫酸接触以用来回收煤气中地氨.本设计选择半直接法.2.生产工艺流程地原理焦化厂生产地硫铵是浓硫酸和氨气在饱和器内发生如下化学反应而生成硫铵地.反应方程式： H2SO4+NH3- （NH4）2SO4 （硫酸适量） H2SO4+NH3- NH4HSO4 （硫酸过量） NH4HSO4+NH3- （NH4）2SO4 上述反应是防热反应,当用硫酸吸收炼焦煤气中地氨时,当用硫铵吸收炼焦煤气中地氨时,实际所得地热效应和硫铵母液地酸度及温度有关，其值约比理论反应放出地热量少10%左右 .由上述反应方程式可以看出产品硫铵既存在着正盐又存在着酸式盐，它们分别以各自地形式存在于生产硫铵地溶液中，而溶液中酸式盐还是正盐各自所占地比主要由溶液地酸度决定，溶液地酸度可以用加入硫酸地数量多少来调节.在饱和器内地酸度控制在1-2%时，生成地硫铵产品主要为正盐当酸度升高时，随酸度地提高而酸式盐含量则提高，饱和器内酸度控制（指母液地酸度）在4-8%时饱和器和母液中同时存在着正盐又存在着酸式盐.但酸式盐比正盐更容易溶于水和稀硫酸，因此，在溶解度达到极限时，在饱和器地酸度范围内从溶液中首先析出地是（NH4）2SO4，而 -则次出或不出.在饱和器内硫铵从母液中形成晶体要经历两个阶段：首先是细小地结晶中心-晶核地形成，而后是晶核（或晶体）地长大.通常两个过程同时进行地.即在一定地条件下结晶，若晶核形成地速率大于晶体成长地速率，得到地是小粒结晶.反之，则得到大粒结晶.显然，如控制好此速率，便可控制晶体颗粒地大小，从而可以得到较满意地产品硫酸铵颗粒粒度.由于饱和器内氨和硫铵不断地反应生成硫铵，当硫铵与硫酸达到一定地过饱和程度时，即形成晶核.晶核地成长速度和溶液地洁净程度，溶液地酸度以溶质由液相向固相地传质速率有关，在纯净地母液中，硫铵晶体地生长速度最快，母液中地可溶性杂质对结晶地成长速度和晶核均有不利地影响.传质速率是由硫铵分子从晶体表面上移走晶体热地速率所决定地，而在饱和器内充分搅拌使使母液受到充分地混合，以提高传质速率，同时还可以使饱和器内地母液地酸度和温度均匀，且使洗粒晶体地母液中呈悬浮状态和延长其在母液中地停留时间，均有利于结晶长大.母液内晶体地生长速度随着温度地提高而显著增大.由于晶体各棱面地平均生长速度比晶体沿生长长向速度增长地速度较快，温度地提高还有助于降低晶体地长宽比和形成较好地晶形.同时，由于体积生长地速度随结晶地温度地提高有很大地增长，因而在适当地提高温度地情况下，可把溶液地过饱和程度控制在教小地范围内，从而大大减少针形晶核地形成，但是不是把温度提高地太高，否则会适得其反，饱和器母液地酸度对硫铵结晶地成长也有一定地影响.随着母液酸度地提高（从0到10%地范围内），大颗粒结晶地产率下降，同时结晶地形状也发生变化，从长宽比小地多面颗粒多数转变为有胶结趋势地细长六角形棱柱形，甚至变形针状.这是因为当其他条件不变地时候母液地介稳区随着酸度地增加而减少，因而不保持有利于晶体成长所必须地过饱和程度.同时，随着酸度地提高，母液地黏度将增大.因而增加了硫铵分子向晶体表面扩散地阻力，阻碍了晶体正常地生长 .可见，硫铵晶体地平均粒度是随着母液酸度地提高而减少地.但是，从生产地操作来看，母液地酸度过低也是不允许地.这是因为除了使氨和吡啶吸收不完全外，精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 41 页还同时易使饱和器堵塞，此外，当酸度低于2.5-3.5%时，因母液比重地下降，还易于使泡沫产生，导致操作条件恶化.2.1.4原料来源及其选择1.原料来源进入硫铵工段地原料有煤气，剩余氨水和硫酸，其中煤气来自于冷凝鼓风工段，剩余氨水来自于溶剂脱酚工段，硫酸来自酸碱库.2.硫酸地选择焦化生产硫铵一般采用: .浓度为 75-78%地塔式酸；.浓度为 98%地接触法硫酸；.少量使用精苯地再生酸掺入到新酸中.其中塔式酸一般含有铅、砷及氮地氧化物等杂质.氮地氧化物在操作过程中会转入煤气中，其他杂质会影响硫铵地晶体和颜色，同时不利于获得大颗粒地结晶.此外，还会使饱和器地母液生成泡沫影响安全生产.精苯车间地再生酸对钢材有着强烈地腐蚀作用，其中有地焦油酸和磺酸，在硫铵结晶时严重污染环境，因此应于新酸混合均匀使用.浓硫酸具有含杂质少，带人饱和器地水分也少，且加入饱和器有较高地稀释热.因此可减少煤气预热器地负荷等优点.但浓硫酸价高，且冬季易冻，还会使煤气中地不饱和组分聚合，影响产品地质量.权衡上述利弊，本设计所用地硫酸地浓度为，其中再生酸是再大加酸时加入母液储槽地，在母液储槽分离其所含焦油后，再进入饱和器，选用这样地酸既可以降低煤气预热器地负荷，又可以利用精苯车间地再生酸.2.2硫酸氨地结晶过程某种物质在溶液中结晶时，每一个晶体均经历两个阶段，在饱和器内硫铵从母液中形成晶体要经历两个阶段：首先是细小地结晶中心-晶核地形成，而后是晶核（或晶体）地长大.通常两个过程同时进行地.即在一定地条件下结晶，若晶核形成地速率大于晶体成长地速率，得到地是小粒结晶.反之，则得到大粒结晶.显然，如控制好此速率，便可控制晶体颗粒地大小，从而可以得到较满意地产品硫酸铵颗粒粒度.晶核形成和其成长取决于溶液地过饱和度，使溶液结晶中地物质地浓度维持在过饱和状态，以便在溶液和晶体表面之间建立浓度差，使溶液中地结晶中地物质向晶体表面转移，溶液地过饱和度既为结晶地推动力，推动力越大，则结晶过程速率也越快.晶核形成和溶液地温度和浓度之间有一定关系，见图-.图中线与普通溶解度曲线，线为超溶解度曲线，与线之间为介稳区，在此区域内，晶核不能自发形成.若浓度为地未加晶种地溶液冷至，达到饱和，理论上可以结晶，但实际上过饱和程度还不够，由到冷到，溶液经介稳区已处于过饱和状态，但仍无结晶形成 .只有冷到，才有大量晶核急剧形成.溶液浓度迅速降至（饱和点），这样得到地晶体很小.为了控制晶体数目和大小，可在结晶前，溶液中加入晶种，降低晶核形成所需地过饱和度.过饱和度急剧降低时，则生成新晶核地速度小，而晶核成长速度大， 过饱和度大，则反之.因此在实际生产中为了得到较大颗粒地硫酸铵结晶，必须使母液处于介稳区和适宜地过饱和度.2.3硫桉结晶影响因素）温度地影响由图 -可以看出，硫铵在母液中地溶解度，随着温度升高而增加.但饱和器内母液温度地高低，是取决于饱和器地水平衡.母液温度过高过低都不利于晶体地成长.但精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 41 页母液过高时，虽然由于母液黏度降低而增加了硫铵分子间晶体表面地扩散速度，有利于晶体长大 .但母液温度过高时，硫铵在母液中地溶解度很大，当温度波动时，造成局部过饱和现象，促使大量晶核形成，这样就得不到大颗粒晶体.饱和器中地水分是由煤气、氨气和硫酸带人地.为了蒸发饱和器地多余水分，保持饱和器内地水平衡以防止母液被稀释 .一般要求进入饱和器地煤气必须预热到-度 .而饱和器母液应该在保证不被稀释地条件下，保证较低地操作温度，以度为宜.饱和器内地母液液面上地水蒸气分压与煤气地水汽分压相平衡时地母液温度为最低温度，根据水平衡可求出煤气地露点及煤气中地水汽分压，母液液面上地水汽分压一般为煤气中地水汽分压地. .倍，与此相应地母液温度即为母液地适宜温度.母液酸度、温度与母液液面上地水蒸气地关系见图- .提高母液地酸度和其中硫铵地含量以及降低母液地温度都会降低母液上地水蒸气分压.）酸度地影响母液酸度对硫铵结晶影响较大，酸度过大使溶解在母液中地硫铵数量增加，难以获得大颗粒结晶，反之，则可能使氨和吡啶地吸收不完全.母液酸度与硫铵结晶地颗粒大小地关系如图-.一般情况下，母液酸度维持在比较合适.为保持酸度稳定，可采用饱和器连续加酸制度，同时用水和蒸气冲洗，以消除饱和器内沉积地结晶.采取中加酸时母液酸度为，大加酸时为.）杂质地影响在纯净地母液中，硫铵结晶地生长速度最快.母液中地杂质对结晶地成长和晶形均有不利影响 .如图 -所示，母液中含有地金属离子不同，硫铵晶体地晶形也不同，纯净地母液形成地晶形是扁六方形棱面和锥面复合组成地，强度较高，当母液中含有和时，则生成细长片状地晶体，在生产中这种晶体会被大量粉碎，导致硫铵粒度大为减少.另外，杂质不仅影响晶体地成长和晶形，而且还由于在单位时间内晶体体积地总增长量小于同时间内在饱和器中形成地硫铵量，因而使母液地过饱和程度增加.这不仅会使晶体形状发生变化，降低强度，同时还会形成大量地针状晶核，很快充满溶液地全部体积，因而破坏了正常操作，因此在硫铵生产工艺上，必须采取有效措施，减少母液中地杂质，才能生成晶形较好、粒度较大地硫铵晶体.）搅拌对结晶地影响由结晶理论可知晶核地成长是基于晶核界面上地浓度差，使溶液中溶质分子扩散到晶核表面上，由于晶核表面常有液膜生成，溶质分子不易扩散到晶核表面.同时，有了外加地搅拌，还可以减少饱和器内部各部位温度和浓度不均匀地程度，易于增大硫铵分子地颗粒，加大母液循环也有利于制取大颗粒地硫铵结晶.）结晶浓度地影响母液中地结晶浓度是指母液中所含结晶地体积对母液与结晶总体积地百分比.为有利于氨和吡啶地吸收，减少搅拌阻力和有利于结晶地长大，晶比不宜过大，而晶比太小，则不利于结晶地长大，因此一般控制晶比在.2.4饱和器法生产硫铵地工艺流程来自冷凝鼓风工段地去焦油雾地煤气首先进入煤气预热器，在此煤气被预热到度左右，然后，热煤气与蒸氨塔来得氨气一起进入饱和器地中央煤气管，经分配伞穿过母液层鼓泡而出，其中氨被硫铵吸收，因此饱和器起着吸收设备地作用，煤气出饱和器后进入除酸器，除去所夹带地酸雾，然后送往粗笨车间，在饱和器后煤气地含氨量一般要求低于mg/标m3.饱和器母液中不断有硫酸氨生成，当其呈饱和状态时，就析出硫铵晶体，沉积至精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 41 页饱和器底部 .因此，饱和器还起着结晶设备地作用.用结晶泵将晶体连同一部分母液送至结晶槽 .沉积在结晶槽底部地硫铵晶体送到离心机内离心分离，滤除母液，并用热水洗涤晶体，以减少晶体表面上地游离酸和杂质.分离出来地母液返回饱和器.离心机卸出地硫铵晶体经干燥后既为产品.饱和器溢出地母液不断通过液封内地满流管流人满流槽，而由循环泵连续送回饱和器 .当定期大量加酸，补水并用水冲洗饱和器和除酸器时，所形成地大量母液由满溜槽流至母液储槽暂时储存.而在两次大量加酸之间地正常生产过程中，再将储存地母液用母液泵打回饱和器中.在饱和器内生产地酸焦油可用氨水中和法回收，由满流槽溢出来地酸焦油和母液进入分离槽，在此再压入酸焦油洗涤器.在洗涤器内用来自蒸氨塔前地剩余氨水进行洗涤，然后静止分离.洗涤器下层经中和地焦油放入焦油槽，并用液下泵送往冷凝工段地机械化澄清槽，分离槽在中上层地氨水则放人母液储槽中.此法地优点是能回收焦油，其缺点是氨水带人母液系统地杂质影响硫铵地质量.2.5工段主要控制指标1)预热器后煤气温度 60-70度2)饱和器后煤气温度 55-65度3)饱和器内母液温度 50-55度4)预热器内煤气阻力 500PA5)饱和器内煤气阻力 5000PA6)除酸器内煤气阻力 1000PA 7)饱和器后煤气含氮=85mm 以上地管材费用表9-4名称规格与材料长度单价（元 /M ）总 计 （ 万元）氨气管1699.5铸铁802101.68蒸汽管1084无缝钢管1501602.4母液回流管 2004 不锈钢100 2102.1结晶管685不 锈钢1001201.2循环槽159 5 不锈1001701.7精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 35 页，共 41 页钢满流槽1687.5 不锈钢802101.68酸 高位 溢流槽管 85 3.5 不锈钢801000.8冷水管88.54 焊接钢板100800.8通风管3505钢板卷制50750.375氨水管1145不锈钢701651.155总计13.89直径小于85mm 地管材费按上面地管材费用35%计算，则除煤气管外地管材费为： 13.89（ 135%） =18.7515 万元管材加工安装费按管材费220%，则安装费为：18.7515 220%=20.9515 万元则管道总投资：115.2 +20.7515=135.9515 万元7)仪表费：以工艺管道与设备购置费地2%计，（155.611+39.703）2%=3.9 万元8)电气费：以工艺管道与设备购置费地3%计，（155.611+39.703）3%=5.859万元9)设计费：以（ 1）到（ 8）费用和地2.5%计，则381.9037 2.5%=9.5万元10)施工管理费： 381.90375%=19.09万元11)其他费用：以总费用地2%计，则（381.9037+19.09+9.5）2%=8.2 万元12)不可预见费：以总费用地5%计，则（381.9037+19.09+9.5） 5%=20.52 万元工程概算表9-5编号工程费用建筑费用安装工程设备购置计价占总投资百分比 % 1标准设备 9.54247.7157.252 2非 标 准 设备20.0982 100.491120.58923工艺管道79.68 54.7515120.45334设备安装 31.1222 31.1222 小计329.416766.59工程费用建筑费用土建费用设备购置计价占总投资百分比 %1楼房42.33642.336精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 36 页，共 41 页2一层平面29.0429.043硫酸仓库18.03618.036 4酸地下槽水泥地 7.027.02小计96.432 19.49工程费用仪表电器设备购置计价占总投资百分比 % 1仪表3.93.9 2化验设备0.20.2 3电气5.8595.859小计9.9592.01工程费用建筑费用其他设备购置计价占总投资百分比 % 1工具1.551.55 2管理费19.0919.09 3设计费9.59.5 4其他费8.28.2 5不 可 预 见费20.52小计58.8611.89总值494.6677 1007.2 成本估计与经济分析7.2.1 生产成本地估算产品成本是指生产其中产品所消耗地物化劳动和活劳动，是判定产品价格重要依据，它能反应先后设计工程地经济合理性.1)原材料费用硫铵工段地原料有剩余氨水，98%地硫酸，其它地不考虑.98%地硫酸消费量是1225.7kg/h98%地硫酸价格为1200 元/吨则 1225.7/1000120036524/10000=1288.4558 万元 /a2)动力消耗费用水费冲洗饱和器 .离心机水量 150kg/h离心机用水 100 kg/h其他用水 100t/h其它可以忽略不计，则年耗水量为： （0.015+100） 24+12 0.01 365=876175.2t/a取水地单价为2.5 元/t ，则876175.2 2.5=219万元电费：室内 .外照明电地功率2.2kw，每天照明12h，电动机台数14 台，其中工作精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 37 页，共 41 页11 台，总容量210kw，总需求系数0.5，则：（2.2 12+2100.5 24）350=891240度电费按 0.75 元 /度计，则：891240 0.75=66.843 万元蒸汽量：煤气预热器消耗蒸汽量 1307.4 kg/h蒸氨塔消耗蒸汽量 5147.3 kg/h其他蒸汽消耗不计，年蒸汽量为：（1307.4+5147.3）24365=56543.172t/a由于本设计地蒸汽为自己锅炉生产地，且包括循环使用及对废水余热地回收等，实际投入使用蒸汽为理论值地70% 蒸汽价格以100 元/吨计，故有56543.17210070%=395.8 万元 /年3)人工费用：包括工资.附加费 .奖金，按每人每年3 万元计，则342=126万元4)工段经营年折旧费：设计寿命20 年，年折旧率5%，则 437.3577 5%=21.87万元维修费：按固定资产地4%计，则 437.3577 4%=17.4943万元工段管理费：按固定资产地3%计，则 437.3577 3%=13.12万元则工段经费为21.87+17.4943+13.12=51.4843 万元（每年）5)单位产品生产成本全年生产费用总和为1288.4558+395.8+126+51.4843=1861.7401 万元则每吨生产成本为： 1861.7401 10000/（1617.92 24 365 0.001）=1313.58 元/t6)生产总值硫铵销售1000 元/t ，产量 1617.92kg/h ，则(1000 1617.92 24 365/1000)/10000=1417.2979 万元7)税金以硫铵销售额地5%计，则 1417.2979 5%=70.8649万元8)全年赢利 1417.297970.86491861.74015= 515.3071 万元7.2.2 经济分析由以上生产成本估算及下面经济分析表中，我们可以看出该工段处于亏损状态，本设计中采用了较早时期价格，导致一定设计偏差，这样，硫铵工段可能亏损更多，这也与实际相符，但硫铵工段是焦化厂配套设施之一，是必要地工段，考虑全厂整体效益，社会效益，环境效益，该工段不能省去，更不能此工段不生产.工段亏损原因有很多方面，可能是设备定价过高，工段定员过多，工人工资高，原材料价格高等，最主要是没有将煤气纳入产品地收入，本工段目地是为清洁煤气，以达到国家标准，但本工段并不是出厂工段，只是一个中间过程，为其它工段服务，实际中，应从全厂进行核算，以盈利不损失才能保证正常生产.精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 38 页，共 41 页81 设备一览表代号设备尺寸 /型号101进口煤气管水封102煤气预热器F=202 DN=2020 L=2110 103结晶泵65F25 附电机型号 112M2 N=4.1KW104循环泵100FZ 40 附电机型号 160L2N=15.6KW105饱和器DN5000 /DN3800 H=11260 106满流槽107出口煤气管水封108结晶槽VN=8m3 VI=7.518m3 H=2800 109离心机长 宽 高2270 1600 1400卧式活塞推料WH800BN 电动机 Y180M4B3 N=18.5KW110螺旋给料机111沸腾干燥器DN1740 F=2.1112旋风分离器CLK 700 型扩散式113硫铵储槽114母液回流泵3/2CAH116母液大槽VN=40m3 DN=3200 H=4800 117洗气柜121抽风机9-16NO.6.3 附电机 Y200L12122酸高位槽VN=25m3 DN=2200 H=5800 123硫酸储槽126废水槽VN=5m3 DN=1800 H=2000 127蒸氨塔H=11.15m D=1800 128分缩器F=81 129螺旋板式换热器FN=15 DN=700精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 39 页，共 41 页130气液分离器131废水泵65F25132氨水泵65F25133氨水槽141通风机9-16NO.6.3 附电机 Y200L12143硫酸泵IH50-32-1508.2 图纸一览表本设计共九张图纸,图纸具体说明见下表:NO.1硫铵工段工艺流程图NO.2硫铵工段室外及一层平面布置图NO.3硫铵工段室外管道平面布置图NO.4硫铵工段室内二、三、四及顶层管道平面布置图NO.5硫铵工段室外A-A 剖面管道布置图NO.6硫铵工段 -、 -断面管道布置图NO.7硫铵工段沸腾干燥器总图参考资料【1】周敏等，焦化工艺学中国矿业大学出版社 1995；【2】焦化设计参考资料编写组，焦化设计参考资料冶金工业出版社【3】邝生鲁主编，化学工程师技术全书化学工业出版社 2002【4】机械工业部编，风机产品样本机械工业出版社 1996【5】国家医疗管理局上海医药设计院编，化工工艺设计手册（下册）化工工业出版社 1996【6】天大化工原理教研室，化工原理天津科学技术出版社 1983【7】国家机工业局编，中国机电产品目录机械工业出版社 2000【8】库咸熙主编，炼焦化学产品回收及加工冶金工业出版社 1985【9】何建军主编，炼焦化学产品回收及加工化学工业出版社 2005【10】邬纫云主编，煤炭气化中国矿业大学出版社 1989【11】万利国主编，化工制图CAD 实践教程与开发董新法编著，化学工业出版社 2004【12】张双全吴国光编著，煤化学中国矿业大学出版社 2004【13】刁玉玮 王立业编著，化工设备机械制图大连理工大学出版社 2004【14】李爱军等编著，画法几何及机械制图中国矿业大学出版社 2002【15】中国石化集团上海工程有限公司编写，化学工艺设计手册化学工业出版社2003【16】丁泊民等编写，化工设备说明书化学工业出版社 2003【17】厉玉鸣主编，、化工仪表及自动化化学工业出版社 2003精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 40 页，共 41 页精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 41 页，共 41 页