脚手架及模板支架安全技术脚手架及模板支架安全技术内内 容容安全技术概述安全技术概述脚手架计算脚手架计算模板支架计算模板支架计算案例分析案例分析安全技术工作概述安全技术工作概述重要性重要性存在问题存在问题解决要点解决要点理论计算的理解理论计算的理解重要性重要性在重大建筑施工安全事故发生的引起原因中，在重大建筑施工安全事故发生的引起原因中，施工安全管理方面的因素很多、带有普遍性，施工安全管理方面的因素很多、带有普遍性，且常为主要原因，但是，造成事故的技术安且常为主要原因，但是，造成事故的技术安全原因却相当明显和突出。这就提醒我们，全原因却相当明显和突出。这就提醒我们，建筑安全技术是建筑施工安全管理的基础和建筑安全技术是建筑施工安全管理的基础和保障。保障。建筑安全技术工作的薄弱、滞后、不适应及建筑安全技术工作的薄弱、滞后、不适应及不被认真重视的情况，成为重大事故发生的不被认真重视的情况，成为重大事故发生的主要或重要原因。主要或重要原因。存在问题存在问题虽然施工方案措施的计算验算工作已经提虽然施工方案措施的计算验算工作已经提升到异常重要的高度上，但并不是所有的升到异常重要的高度上，但并不是所有的总工们和方案措施的编制人员都能较好地总工们和方案措施的编制人员都能较好地掌握和运用标准规定、研究解决有关计算掌握和运用标准规定、研究解决有关计算问题、使方案和措施具有可靠的技术安全问题、使方案和措施具有可靠的技术安全保障。在方案措施的计算部分中，程度不保障。在方案措施的计算部分中，程度不同地存在一些问题，则具有一定的普遍性。同地存在一些问题，则具有一定的普遍性。存在主要问题大致有：存在主要问题大致有：（1 1）计验算项目缺漏不全；）计验算项目缺漏不全；（2 2）验算选择的部位或截面不是最危险的；）验算选择的部位或截面不是最危险的；（3 3）采用的计验算方法不符合相应的标准规定，）采用的计验算方法不符合相应的标准规定，或者实际情况不符合规定的设计计算条件；或者实际情况不符合规定的设计计算条件；（4 4）采用的计算参数不符合工程的实际情况；）采用的计算参数不符合工程的实际情况；（5 5）验算的受力情况或状态与实际情况不符；）验算的受力情况或状态与实际情况不符；（6 6）没有按实际情况采取必要的调整系数，使）没有按实际情况采取必要的调整系数，使计算结果的安全保证度不够；计算结果的安全保证度不够；（7 7）计算数据存在错误。）计算数据存在错误。 解决要点解决要点必须认真解决以上存在问题，达到计算工必须认真解决以上存在问题，达到计算工作的覆盖性、符合性、正确性和保证性要作的覆盖性、符合性、正确性和保证性要求。所谓覆盖性，就是覆盖着应予计算的求。所谓覆盖性，就是覆盖着应予计算的项目和应予验算的最不利的部位；所谓符项目和应予验算的最不利的部位；所谓符合性，就是符合标准规定、符合实际情况；合性，就是符合标准规定、符合实际情况；所谓正确性，就是计算式正确、计算参数所谓正确性，就是计算式正确、计算参数正确和计算结果正确；所谓保证性，就是正确和计算结果正确；所谓保证性，就是达到安全的保证指标或要求（常用安全系达到安全的保证指标或要求（常用安全系数控制）。数控制）。理论计算理论计算施工安全计算是保证施工方案和措施能够施工安全计算是保证施工方案和措施能够安全地实施的计算，即确保按施工方案和安全地实施的计算，即确保按施工方案和措施进行施工时，其全过程中各阶段所形措施进行施工时，其全过程中各阶段所形成的工况都应处于安全可靠的状态，确保成的工况都应处于安全可靠的状态，确保不会由于存在不安全状态而蕴发事故。并不会由于存在不安全状态而蕴发事故。并对可能影响其状态安全、会形成共同作用对可能影响其状态安全、会形成共同作用的不安全行为、起因物和致害物给以严格的不安全行为、起因物和致害物给以严格的限制、控制或及时予以消除。的限制、控制或及时予以消除。长期以来，多数施工计算项目，都是采取借长期以来，多数施工计算项目，都是采取借用（鉴）相应工程结构、机械设备的计算方用（鉴）相应工程结构、机械设备的计算方法并结合工程实践经验加以解决的，只有像法并结合工程实践经验加以解决的，只有像爆破、混凝土浇筑（模板侧压力）及冬施工爆破、混凝土浇筑（模板侧压力）及冬施工方法（电热养护等）和起重吊装等一些专项方法（电热养护等）和起重吊装等一些专项技术是通过试验加上实践经验解决的。脚手技术是通过试验加上实践经验解决的。脚手架极其模板支架则一直是靠经验搭设的。架极其模板支架则一直是靠经验搭设的。而像脚手架结构和深基坑支护结构等施工措而像脚手架结构和深基坑支护结构等施工措施，由于本身所具有的影响因素多、可变性施，由于本身所具有的影响因素多、可变性大和难以控制的特点，当仍采用工程结构的大和难以控制的特点，当仍采用工程结构的计算方法时，就难以与实际情况相符，不能计算方法时，就难以与实际情况相符，不能确保达到安全可靠的要求，经过一段时间的确保达到安全可靠的要求，经过一段时间的探索，形成了理论与实验和实践相结合的计探索，形成了理论与实验和实践相结合的计算方法，其基本点就是使其工作状态与危险算方法，其基本点就是使其工作状态与危险状态保持一个安全距离，而这个距离足以容状态保持一个安全距离，而这个距离足以容纳在计算时未能纳入的可变因素的影响，使纳在计算时未能纳入的可变因素的影响，使其不会达到或接近破坏状态。因此，按对有其不会达到或接近破坏状态。因此，按对有关参数控制的可行性，确定安全保证要求，关参数控制的可行性，确定安全保证要求，就成为解决施工安全计算方法时应予遵循的就成为解决施工安全计算方法时应予遵循的一项基本原则。一项基本原则。脚手架计算脚手架计算方案编制步骤方案编制步骤参数确定参数确定荷载荷载材料材料计算过程计算过程方案编制步骤方案编制步骤脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案员商讨方案-确定方案确定方案-编制方案编制方案-报公司技报公司技术、安全部门审批方案术、安全部门审批方案-审批合格后由架子工长审批合格后由架子工长组织实施组织实施-各方验收合格各方验收合格-投入使用。投入使用。脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用格，方可使用。 参数确定序序项目目内内 容容1 1功能功能住宅楼、商住宅楼、商业用房用房2 2建建筑筑规模模建筑建筑总面面积（m m2 2）25905.82 m25905.82 m2 2建筑建筑层数数地上地上1515层，局部，局部1616层地下地下2 2层建筑建筑层高高人防人防层地下一地下一层1 1 层215215层1616层3.2m3.2m3.0m3.0m3.5m3.5m2.8m2.8m3.1m3.1m3 3建建筑筑高高度度0.00.0相当于相当于绝对标高高42.30 m42.30 m基底基底标高高-6.220m-6.220m室内外高差室内外高差0.75 m0.75 m建筑建筑总高高55.8 m55.8 m场地相当于地相当于绝对标高高41.3 m41.3 m檐口高度檐口高度46.8 m46.8 m4 4地地质资料料地基承地基承载力力180N/MM180N/MM2 2结构构类型型剪力剪力墙结构构5 5工程所在地工程所在地北京北京东三三环南路南路施工施工阶段段主体主体结构施工构施工高度确定高度确定 1 1）“檐口标高檐口标高”- -“基底标高基底标高”+ +“安全高度安全高度”；2 2）“檐口标高檐口标高”- -“平整后场地标高平整后场地标高”+ +“安全高安全高度度”；3 3）考虑加快施工速度脚手架下部做临时脚手架，）考虑加快施工速度脚手架下部做临时脚手架，方便回填土工序，地上一层以上采用悬挑脚手架，方便回填土工序，地上一层以上采用悬挑脚手架，那么悬挑脚手架的搭设高度：那么悬挑脚手架的搭设高度：“檐口标高檐口标高” - -“一层顶板标高一层顶板标高”+ +“安全高度安全高度”。“安全高度安全高度”：当上部为女儿墙时，脚手架的搭设高度要超过女当上部为女儿墙时，脚手架的搭设高度要超过女儿墙儿墙1 1米；为檐口时，要超过檐口高度米；为檐口时，要超过檐口高度1.51.5米。米。依据：依据：规范规范6 63 36 6 立杆顶端宜高出女儿墙立杆顶端宜高出女儿墙上皮上皮1m1m，高出檐口上皮，高出檐口上皮1.5m1.5m。本方案采取第二种搭设方式：本方案采取第二种搭设方式：46.8+46.8+（42.3-42.3-41.341.3）+1=48.8+1=48.8米，取米，取4949米。米。立杆纵距确定立杆纵距确定 脚手架用于结构施工阶段，施工的作业层脚手架用于结构施工阶段，施工的作业层施工荷载施工荷载3 kN/m23 kN/m2，依据：，依据：规范规范表表6.1.1-16.1.1-1和和规范规范7.3.127.3.12中第中第4 4条规定（条规定（4 4 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m12m满满铺一层脚手板。）的要求选取铺一层脚手板。）的要求选取3+Int(493+Int(4912+1)12+1)0.35=3+50.35=3+50.350.35（kN/mkN/m2 2）荷载所对应的纵距）荷载所对应的纵距1.21.2米；米； 立杆横距确定立杆横距确定 根据工程情况在满足施工的条件下不能超根据工程情况在满足施工的条件下不能超过过规范规范表表6.1.1-16.1.1-1规定；依照此表可规定；依照此表可以取以取1.051.551.051.55之间的数值，本例取之间的数值，本例取1.051.05米。米。靠墙一端外伸长度确定靠墙一端外伸长度确定规范规范6 62 22 2条条 主节点处必须设置一主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于大于150mm150mm。在双排脚手架中，靠墙一端。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度的外伸长度a a不应大于不应大于0.4l0.4l，且不应大于，且不应大于500mm500mm；由；由0.40.41.05=0.421.05=0.42确定本工程选确定本工程选用用a=0.3a=0.3米。米。如果悬挑长度大于如果悬挑长度大于300mm300mm，计算时按，计算时按300mm300mm考虑。考虑。步距的确定步距的确定 一般在确定脚手架的步距时要考虑两个步一般在确定脚手架的步距时要考虑两个步骤，第一要满足层高与施工要求，层高是骤，第一要满足层高与施工要求，层高是是步距的整数倍，本例的层高标准层是是步距的整数倍，本例的层高标准层是2.82.8米，因此第一步确定步距为米，因此第一步确定步距为1.41.4米，第二步米，第二步要符合要符合规范规范表表6.1.1-16.1.1-1的要求，步距不的要求，步距不能超出表能超出表6.1.1-16.1.1-1的范围，最后确定步距为的范围，最后确定步距为1.41.4米。米。荷载分类荷载分类1 1）作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。与可变荷载（活荷载）。2 2 ）永久荷载（恒荷载）可分为：）永久荷载（恒荷载）可分为： （1 1） 脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；重； （2 2） 构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。板、安全网等防护设施的自重。3 3 ）可变荷载（活荷载）可分为：）可变荷载（活荷载）可分为：施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；的自重；风荷载。风荷载。荷载效应组合荷载效应组合材料材料钢管宜采用力学性能适中的钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3Q235A(3号号) )钢，其力钢，其力学性能应符合国家现行标准学性能应符合国家现行标准炭素结构钢炭素结构钢(GB700-89)(GB700-89)中中Q235AQ235A钢的规定。每批钢材进场时，钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。应有材质检验合格证。3 3号钢的屈服强度号钢的屈服强度240N/mm2240N/mm2为强度的标准值，引用现行国家标准为强度的标准值，引用现行国家标准冷弯薄壁冷弯薄壁型钢结构技术规范型钢结构技术规范规定，乘以分项系数规定，乘以分项系数1/1.1651/1.165，这样钢材的设计值，这样钢材的设计值f=240/1.165=205 N/mm2f=240/1.165=205 N/mm2，这，这也说明了规范采用的设计方法在实质上是属于半也说明了规范采用的设计方法在实质上是属于半概率半经验进行的。概率半经验进行的。 根据根据可铸铁分类及技术条件可铸铁分类及技术条件(GB978-67)(GB978-67)的规定，的规定，扣件采用机械性能不低于扣件采用机械性能不低于KTH330-08KTH330-08的可锻铸铁制造。的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净；口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于小距离应不小于5mm5mm；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于间隙应小于 1mm1mm；扣件表面刷暗红色防锈漆进行防锈处理。扣件表面刷暗红色防锈漆进行防锈处理。 规范要求计算内容规范要求计算内容1 1、脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的、脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：进行下列设计计算：纵向和横向水平杆纵向和横向水平杆( (大小横杆大小横杆) )等受弯构件的强度等受弯构件的强度计算；计算；扣件的抗滑承载力计算；扣件的抗滑承载力计算；立杆的稳定性计算；立杆的稳定性计算；连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；立杆地基承载力计算。立杆地基承载力计算。 2 2、计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用、计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取取1.21.2，可变荷载分项系数应取，可变荷载分项系数应取1.41.4。3 3、架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的、架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。效应组合的设计值。小横杆计算小横杆计算作业层间距不应大于纵距作业层间距不应大于纵距1/21/2； 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示在大横杆的上面计算简图如下所示： 小横杆荷载计算小横杆荷载计算恒荷载计算：小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值： P2=0.3501.200/3=0.140kN/m小横杆荷载计算小横杆荷载计算活荷载计算：活荷载标准值：Q=3.0001.200/3=1.200kN/m小横杆荷载设计值及力学模型小横杆荷载设计值及力学模型荷载的设计值： q=1.20.038+1.20.140+1.41.200=1.894kN/m 力学模型：小横杆力学模型说明小横杆力学模型说明从弯矩公式看不带悬挑的情况弯矩大偏于安从弯矩公式看不带悬挑的情况弯矩大偏于安全，挠度直接从公式看不出结论，但代入规全，挠度直接从公式看不出结论，但代入规范最大悬挑计算长度范最大悬挑计算长度0.30.3米，及排距取米，及排距取1.551.55米米时，计算结果还是第一个大，因此规范取了时，计算结果还是第一个大，因此规范取了第一种情况进行计算安全。第一种情况进行计算安全。 小横杆抗弯强度计算小横杆抗弯强度计算 计算公式计算公式 ： =0.261=0.261106/5080.0=51.383N/mm2 106/5080.0=51.383N/mm2 小横杆的计算强度小于小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,205.0N/mm2,满足要求满足要求! ! 小横杆挠度计算小横杆挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度；最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下计算公式如下: :荷载设计值荷载设计值q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m ；简支梁均布荷载作用下的最大挠度：简支梁均布荷载作用下的最大挠度：V=5.0V=5.01.3781.3781050.04/(3841050.04/(3842.062.06105105121900.0121900.0)=0.869mm)=0.869mm；小横杆的最大挠度小于小横杆的最大挠度小于1050.0/1501050.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! ! 无钢管的抗剪承载力计算说明无钢管的抗剪承载力计算说明 没有抗剪强度计算，是因为钢管抗剪强度不起控没有抗剪强度计算，是因为钢管抗剪强度不起控制作用。如制作用。如48483.53.5的的Q235Q235A A级钢管，其抗剪级钢管，其抗剪承载力为：承载力为：上式中上式中K1K1为截面形状系数。为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一般横向、纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN8.0kN，远小于，远小于VV，故只要满足扣件的抗滑力计算条件，杆件抗，故只要满足扣件的抗滑力计算条件，杆件抗剪力也肯定满足剪力也肯定满足。 大横杆的计算大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。横杆在大横杆的上面。脚手架的纵距最大的值为脚手架的纵距最大的值为2 2米，一根脚手管的长度米，一根脚手管的长度为为6 6米，和规范要求的一致，宜按三跨连续梁进行米，和规范要求的一致，宜按三跨连续梁进行计算。计算。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形布置下计算大横杆的最大弯矩和变形 荷载值计算：荷载值计算： 小横杆的自重标准值小横杆的自重标准值P1=0.038P1=0.0381.050=0.040kN 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/3=0.147kN1.200/3=0.147kN活荷载标准值活荷载标准值Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/3=1.260kN 1.200/3=1.260kN 大横杆荷载的设计值：大横杆荷载的设计值： P=(1.2P=(1.20.040+1.20.040+1.20.147+1.40.147+1.41.260)/2=0.994kN1.260)/2=0.994kN 大横杆计算简图大横杆计算简图大横杆抗弯强度计算：大横杆抗弯强度计算：均布荷载最大弯矩计算公式：均布荷载最大弯矩计算公式：集中荷载最大弯矩计算公式集中荷载最大弯矩计算公式: : M=0.08M=0.08(1.2(1.20.038)0.038)1.2002+0.2671.2002+0.2670.9940.9941.1.200=0.324kN.m200=0.324kN.m；=0.324=0.324106/5080.0=63.762N/mm2106/5080.0=63.762N/mm2；大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,205.0N/mm2,满足要求满足要求! ! 大横杆挠度计算：大横杆挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和；计算值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式均布荷载最大挠度计算公式: :大横杆均布荷载的最大挠度：大横杆均布荷载的最大挠度： 集中荷载最大挠度计算公式集中荷载最大挠度计算公式: : 集中荷载标准值集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kNP=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 ： 最大挠度和：最大挠度和：V=V1+V2=1.897mmV=V1+V2=1.897mm；大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1200.0/1501200.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! ! 受弯构件容许挠度受弯构件容许挠度 扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( (规范规范5.2.5): 5.2.5): R Rc R Rc 其中其中 RcRc扣件抗滑承载力设计值扣件抗滑承载力设计值, ,取取8.0kN8.0kN； R R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 用力设计值；用力设计值；注：当直角扣件的拧紧力矩达注：当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m40-65N.m时时, ,试验试验表明表明: :单扣件在单扣件在12kN12kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其抗滑承载其抗滑承载力可取力可取8.0kN8.0kN；双扣件在；双扣件在20kN20kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其其抗滑承载力可取抗滑承载力可取12.0kN12.0kN。 荷载设计值计算：荷载设计值计算：横杆的自重标准值：横杆的自重标准值：P1=0.038P1=0.0381.200=0.046kN 1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值：脚手板的荷载标准值： P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/2=0.220kN 1.200/2=0.220kN 活荷载标准值：活荷载标准值： Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/2=1.890kN 1.200/2=1.890kN 荷载的设计值：荷载的设计值： R=1.2R=1.20.046+1.20.046+1.20.220+1.40.220+1.41.890=2.966kN1.890=2.966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ! 立杆稳定性计算立杆稳定性计算恒荷载标准值计算：恒荷载标准值计算：(1)(1)每米立杆承受的结构自重标准每米立杆承受的结构自重标准值值(kN/m)(kN/m)；本例为；本例为0.12910.1291；NG1=0.129NG1=0.12945.000=5.810kN45.000=5.810kN 脚手架每米重量说明：脚手架每米重量说明： GS=2(la+h)+2.2q+22q1+(la+hGS=2(la+h)+2.2q+22q1+(la+h) )6.56.5q2 q2 lahlahGS-GS-脚手架立面单位面积上的框脚手架立面单位面积上的框架的重量；架的重量；la-la-立杆纵距；立杆纵距；h-h-步距；步距；q-48q-483.53.5钢管重量钢管重量q=38.4N/Mq=38.4N/M；q1-q1-直角扣件每个重量直角扣件每个重量q1=13.2N/q1=13.2N/个；个；q2-q2-对接扣件每个重量对接扣件每个重量q2=18.4N/q2=18.4N/个；个；2.2-2.2-每根横向水平杆的长度；每根横向水平杆的长度；6.5-6.5-每根每根6.56.5米长的钢管上计米长的钢管上计算算一个对接扣件。一个对接扣件。 Gj=4(6.5q+q2) Gj=4(6.5q+q2) +2+213cosa13cosalalaq3 q3 13cosa*13sina13cosa*13sinala-la-立杆纵距；立杆纵距；a-a-剪刀撑与斜杆与地面夹剪刀撑与斜杆与地面夹角；角；q3-q3-旋转扣件每个重量旋转扣件每个重量q3=14.6N/q3=14.6N/个。个。 (2)(2)脚手板的自重标准值脚手板的自重标准值(kN/m2)(kN/m2)；本例采用木脚手板，；本例采用木脚手板，标准值为标准值为0.35 0.35 NG2=0.350NG2=0.3504 41.2001.200(1.050+0.300)/2=1.134kN(1.050+0.300)/2=1.134kN 表表4.2.14.2.11 1脚手板自重标准值脚手板自重标准值 (3)(3)栏杆与挡脚手板自重标准值栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)(kN/m)；本例采用栏；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 0.14 NG3 = 0.140NG3 = 0.1401.2001.2004/2=0.336kN4/2=0.336kN 表表4.2.14.2.12 2 栏杆、挡脚板自重标准值栏杆、挡脚板自重标准值 (4)(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)(kN/m2)；0.0050.005NG4=0.005NG4=0.0051.2001.20045.000=0.270kN45.000=0.270kN；经计算得到，恒荷载标准值：经计算得到，恒荷载标准值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.549kNNG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.549kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的杆按一纵距内施工荷载总和的1/21/2取值。取值。经计算得到，活荷载标准值：经计算得到，活荷载标准值： NQ=3.000NQ=3.0002 21.2x1.050/2=3.780kN1.2x1.050/2=3.780kN。 风荷载标准值应按照以下公式计算：风荷载标准值应按照以下公式计算： 风荷载值说明：风荷载值说明：1 1、荷载规范计算风荷载标准值公式为：、荷载规范计算风荷载标准值公式为：k=zk=zs sz z0 0，荷载规范规定的基本风压是根，荷载规范规定的基本风压是根据重现期为据重现期为5050年确定的，而脚手架使用期较短一般年确定的，而脚手架使用期较短一般在在2525年之间，遇到强劲风的概率相对要小得多，年之间，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压基本风压w0w0乘以乘以0.70.7修正系数是参考英国脚手架标修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。由于脚手架是附着在主体结构上准计算确定的。由于脚手架是附着在主体结构上, ,风振系数风振系数z=1,z=1,最后公式为：最后公式为：k=0.7k=0.7s sz zw w0 0 。 2 2、风压高度变化系数、风压高度变化系数z:z:我们在设计脚手架时，要我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，通过计算从脚手架顶取每注意此值的取法，通过计算从脚手架顶取每5 5米一段米一段与脚手架的静荷和活荷的组合验算立杆稳定性时，与脚手架的静荷和活荷的组合验算立杆稳定性时，虽然风荷载在顶部的标准值大，但最终组合值在脚虽然风荷载在顶部的标准值大，但最终组合值在脚手架的最底端最不利。但计算连墙件时，要取高度手架的最底端最不利。但计算连墙件时，要取高度为最大值。按现行国家标准为最大值。按现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范（GB50009-2001GB50009-2001）规定按下表采用：）规定按下表采用： 体型系数体型系数s s：其中： W0基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450 Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840 Us风荷载体型系数：Us = 0.720考虑风荷载时考虑风荷载时, ,立杆的轴向压力设计值计算公式：立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+0.85N=1.2NG+0.851.4NQ1.4NQ 不考虑风荷载时不考虑风荷载时, ,立杆的轴向压力设计值计算公式：立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQN=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MWMW计算公式计算公式其中其中 WkWk 风荷载基本风压标准值风荷载基本风压标准值(kN/m2)(kN/m2)； lala 立杆的纵距立杆的纵距 (m)(m)； h h 立杆的步距立杆的步距 (m)(m)。 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时不考虑风荷载时, ,立杆的稳定性计算公式：立杆的稳定性计算公式：其中其中 N N 立杆的轴心压力设计值，立杆的轴心压力设计值，N=14.35kNN=14.35kN； 轴心受压立杆的稳定系数轴心受压立杆的稳定系数, ,由长细比由长细比 l0/i l0/i 的结果查表的结果查表得到得到0.260.26； i i 计算立杆的截面回转半径，计算立杆的截面回转半径，i=1.58cmi=1.58cm； l0 l0 计算长度计算长度 (m),(m),由公式由公式 l0 = kuh l0 = kuh 确定，确定，l0=2.60ml0=2.60m； k k 计算长度附加系数，取计算长度附加系数，取1.1551.155； A A 立杆净截面面积，立杆净截面面积，A=4.89cm2A=4.89cm2；W W 立杆净截面模量立杆净截面模量( (抵抗矩抵抗矩),W=5.08cm3),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)(N/mm2)；经计算；经计算得到得到 = 111.83= 111.83f f 钢管立杆抗压强度设计值，钢管立杆抗压强度设计值，f = f = 205.00N/mm2205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! !k k值说明值说明 规范规范规定的设计方法与荷载分项系数等，均与现行规定的设计方法与荷载分项系数等，均与现行国家标准国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范冷弯薄壁型钢结构技术规范、钢结构设钢结构设计规范计规范一致。脚手架与一般结构相比，其工作条件具一致。脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：有以下特点：1 1、 所受荷载变异性较大；所受荷载变异性较大；2 2、 扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；质量、安装质量有关，节点性能存在较大变异；3 3、脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大；4 4、与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。、与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。 K值最终推导结果：1.155值说明值说明 计算长度系数计算长度系数值是反映脚手架各杆件对立杆的值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规定的约束作用。本规范规定的值，采用了中国建筑值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院科学研究院建筑机械化研究分院19641964年年19651965年和年和19861986年年19881988年、哈尔滨工业大学土木工程学院于年、哈尔滨工业大学土木工程学院于19881988年年19891989年分别进行原型脚手架整体稳定性试年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其验所取得的科研成果，其值在值在1.52.01.52.0之间。它之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心包含了立杆偏心受荷（初偏心e=53mme=53mm，图，图3 3）的实）的实际工况。这表明按轴心受压计算是可靠的、简便际工况。这表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。规范列出了下表以供设计者。的。规范列出了下表以供设计者。 脚手架立杆的计算长度系数脚手架立杆的计算长度系数 值根据规范表进行查表值根据规范表进行查表 考虑风荷载时考虑风荷载时, ,立杆的稳定性计算公式：立杆的稳定性计算公式：其中：其中：N N 立杆的轴心压力设计值，立杆的轴心压力设计值，N=13.56kNN=13.56kN；轴心受压立杆的稳定系数轴心受压立杆的稳定系数, ,由长细比由长细比=l0/i =l0/i 的的结果查表得到结果查表得到0.260.26；i i 计算立杆的截面回转半径，计算立杆的截面回转半径，i=1.58cmi=1.58cm；l0l0计算长度计算长度 (m),(m),由公式由公式 l0 = kuh l0 = kuh 确定，确定，l0=2.60ml0=2.60m；k k计算长度附加系数，取计算长度附加系数，取1.1551.155；u u计算长度系数，由脚手架的高度确定；计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50u = 1.50 A A立杆净截面面积，立杆净截面面积，A=4.89cm2A=4.89cm2； W W立杆净截面模量立杆净截面模量( (抵抗矩抵抗矩) )，W=5.08cm3W=5.08cm3； MWMW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = MW = 0.061kN.m0.061kN.m；钢管立杆受压强度计算值钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)(N/mm2)；经计算得；经计算得到到 = 117.69= 117.69ff钢管立杆抗压强度设计值，钢管立杆抗压强度设计值，f = f = 205.00N/mm2205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,NlNfNl，连墙件的设计计算满足要求，连墙件的设计计算满足要求! ! 连墙件采用扣件与墙体连接。连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到经过计算得到 Nl = 7.881kNNl = 7.881kN小于扣件的抗滑力小于扣件的抗滑力8.0kN8.0kN，满足要求，满足要求! ! 连墙件的计算说明连墙件的计算说明 脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问题。题。在搭设的过程中连墙件与脚手架主节点的位置规范明确作了规定，在搭设的过程中连墙件与脚手架主节点的位置规范明确作了规定，其为连墙件偏离主节点的最大距离为其为连墙件偏离主节点的最大距离为300mm300mm，只有在连墙在在主，只有在连墙在在主节点附近时，才能有效的阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，节点附近时，才能有效的阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因为立杆的抗弯刚度较差，将会由于若远离主节点设置连墙件，因为立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到时约束脚手架横向变形的作立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到时约束脚手架横向变形的作用，现实是怎样，许多连墙件竟然设置在立杆步距的一半附近，用，现实是怎样，许多连墙件竟然设置在立杆步距的一半附近，这对脚手架的稳定是极为不利的，要引起重视。这对脚手架的稳定是极为不利的，要引起重视。问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。接的部位也要设置在受力点较好的部位。连墙件扣件式连接方式在计算扣件抗滑移时，经常大于连墙件扣件式连接方式在计算扣件抗滑移时，经常大于8KG8KG，而，而小于小于16KG16KG，我们会不会看到上图后认为是是双扣件，而满足要求，我们会不会看到上图后认为是是双扣件，而满足要求呢，实际上是错误的，上图只提供一个扣件的承载力。呢，实际上是错误的，上图只提供一个扣件的承载力。 立杆的地基承载力计算立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求: : p fgp fg 其中其中p p立杆基础底面的平均压力立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)(kN/m2)，p=N/Ap=N/A；p=57.41p=57.41 N N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)(kN)；N=14.35N=14.35 A A基础底面面积基础底面面积 (m2)(m2)；A=0.25A=0.25 fg fg地基承载力设计值地基承载力设计值 (kN/m2)(kN/m2)；fg = 90.00fg = 90.00 地基承载力设计值应按下式计算地基承载力设计值应按下式计算:fg=kc:fg=kcfgkfgk其中其中: : kc kc脚手架地基承载力调整系数；脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50kc = 0.50 fgk fgk地基承载力标准值；地基承载力标准值；fgk = 180.00fgk = 180.00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求! ! 地基承载力降低系数地基承载力降低系数kckc说明说明 地基承载力调整系数地基承载力调整系数kckc，对碎石土、砂土、回填，对碎石土、砂土、回填土应取土应取0.40.4；对粘土应取；对粘土应取0.50.5；对岩石、混凝土应；对岩石、混凝土应取取1.01.0。由于土的弹性模量比起其它材料小很多，因此在由于土的弹性模量比起其它材料小很多，因此在受荷载时，变形很大，沉降量很大，因此规范采受荷载时，变形很大，沉降量很大，因此规范采取了地基承载力调整系数取了地基承载力调整系数kckc，使得脚手架的变形，使得脚手架的变形很小，因为脚手架是由连墙很小，因为脚手架是由连墙 件固定在建筑物上的，件固定在建筑物上的，沉降过大会很容易引起整体失稳。当作混凝土垫沉降过大会很容易引起整体失稳。当作混凝土垫层时，地基承载力不降低也就是由于脚手架的产层时，地基承载力不降低也就是由于脚手架的产生的荷载不象结构荷载那么大，不会影响到多层生的荷载不象结构荷载那么大，不会影响到多层土参数，因此不降低数地基承载力。土参数，因此不降低数地基承载力。模板支架计算模板支架计算模板支撑架荷载模板支撑架荷载 方案确定方案确定 规范相关的计算要求规范相关的计算要求面板计算面板计算 模板支撑次龙骨的计算模板支撑次龙骨的计算 托梁的计算托梁的计算 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 模板支撑架荷载模板支撑架荷载1、荷载分类、荷载分类:作用于模板支架的荷载可分为永久荷载作用于模板支架的荷载可分为永久荷载 （恒荷载）与可变荷载（活荷载）。（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。2、永久荷载（恒荷载）可分为：、永久荷载（恒荷载）可分为： 2.1、模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； 2.2、新浇混凝土自重；、新浇混凝土自重；2.3、钢筋自重、钢筋自重3、可变荷载（活荷载）可分为：、可变荷载（活荷载）可分为：3.1、施工荷载，包括作业层上的人员施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重器具和材料的自重3.2、倾倒混凝土荷载。、倾倒混凝土荷载。方案确定方案确定例：例：立杆纵距和横距均为立杆纵距和横距均为1.2m1.2m；模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞及顶托梁模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞及顶托梁采用采用44448080几字梁，间距为几字梁，间距为300mm300mm、1200mm1200mm。采用。采用的钢管类型为的钢管类型为48483.53.5。脚手架搭设高度为脚手架搭设高度为4.24.2米，步距为米，步距为1.21.2米，立杆上米，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a a为：为：0.30.3米。米。规范相关的计算要求规范相关的计算要求力传递过程：面板力传递过程：面板- -木方木方- -托梁托梁- -顶托顶托- -立杆立杆 1 1、楼板底模板面板强度、挠度和剪力计算；、楼板底模板面板强度、挠度和剪力计算；2 2、板底木方强度、挠度和剪力计算；、板底木方强度、挠度和剪力计算；3 3、托梁梁（几字梁或钢管）强度、挠度计算；、托梁梁（几字梁或钢管）强度、挠度计算；4 4、立杆的稳定性计算。、立杆的稳定性计算。楼板支撑架立面简图楼板支撑架立面简图面板计算面板计算 模板面板为受弯构件模板面板为受弯构件, ,需要验算其抗弯强度需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。照三跨连续梁计算。面板所受荷载有：新面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备施工人员及施工设备荷载；倾倒混凝土产荷载；倾倒混凝土产生的荷载。计算宽度生的荷载。计算宽度取取1.21.2米。米。1 1、荷载计算：、荷载计算：恒荷载标准值：恒荷载标准值： q1 =q1 =钢筋混凝土自重钢筋混凝土自重混凝土厚度混凝土厚度计算宽度计算宽度+ +模模板自重板自重计算宽度计算宽度=2 5=2 50.20.21.2+0.351.2+0.351.2=6.420kN/m1.2=6.420kN/m注：钢筋混凝土自重取注：钢筋混凝土自重取25kN/m325kN/m3活荷载标准值：活荷载标准值： q2 =(q2 =(倾倒混凝土荷载倾倒混凝土荷载+ +施工荷载施工荷载) )计算宽度计算宽度=2.5=2.51.200=3kN/m1.200=3kN/m注：倾倒混凝土的荷载标准值和施工均布荷载标准注：倾倒混凝土的荷载标准值和施工均布荷载标准值：值：2.5kN/m22.5kN/m2。2 2、强度计算：、强度计算： 强度计算简图强度计算简图2.12.1、抗弯强度计算：、抗弯强度计算：f = M / W ff = M / W f其中其中 f f 面板的抗弯强度计算值面板的抗弯强度计算值(N/mm2)(N/mm2)；M M 面板的最大弯距面板的最大弯距(N.mm)(N.mm)；M = -0.100ql2M = -0.100ql2其中：其中：q q为模板荷载设计值为模板荷载设计值(kN/m)(kN/m)，q=q=恒荷载分项系数恒荷载分项系数恒荷载标准值恒荷载标准值+ +活荷载分项系数活荷载分项系数活荷载标准值活荷载标准值=1.2=1.26.420+1.46.420+1.43.600=12.744 kN/m3.600=12.744 kN/m；经计算得到经计算得到 M = 0.1M = 0.112.74412.7440.32=0.115kN.m0.32=0.115kN.mW W 面板的净截面抵抗矩，面板的净截面抵抗矩，W =1/6W =1/6bh2 =120.00bh2 =120.001.41.41.4/6 = 39.20cm31.4/6 = 39.20cm3；其中：其中：b b为计算宽度，为计算宽度，h h为面板厚度。为面板厚度。 f f 面板的抗弯强度设计值，取面板的抗弯强度设计值，取25.00N/mm225.00N/mm2； 弯矩图弯矩图经计算得到面板抗弯强度计算值经计算得到面板抗弯强度计算值 f = f = 0.1150.115100010001000/64800=1.77N/mm21000/64800=1.77N/mm2面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f,f f,满足要求满足要求! !2.22.2、抗剪计算、抗剪计算 可以不计算可以不计算 T = 3Q/2bh T T = 3Q/2bh T注：此公式为木结构抗剪公式依照构件截面是长方注：此公式为木结构抗剪公式依照构件截面是长方形的简化形的简化其中最大剪力：其中最大剪力： Q=0.6Q=0.6(1.2(1.26.42+1.46.42+1.43.6)3.6)0.3=2.294kN0.3=2.294kN截面抗剪强度计算值截面抗剪强度计算值 T=3T=32294/(22294/(21200120018)=0.159N/mm218)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2T=1.40N/mm2抗剪强度验算抗剪强度验算 T TT T，满足要求，满足要求! !3 3、挠度计算：、挠度计算： 挠度计算简图挠度计算简图 挠度图挠度图 v = 0.677q1l4 / 100EI v = l/250v = 0.677q1l4 / 100EI v = l/250其中：其中： q1q1为恒荷载标准值，为恒荷载标准值，q1=6.420kN/mq1=6.420kN/m； L L为面板支座间距，即次龙骨间距，取为面板支座间距，即次龙骨间距，取0.3m0.3m； E E为面板的弹性模量，取为面板的弹性模量，取3500mm3500mm； I I为面板惯性矩为面板惯性矩I=1/12bh3=I=1/12bh3=计算宽度计算宽度面板厚度面板厚度3/12 = 1203/12 = 1201.43/12 1.43/12 = 27.44cm4= 27.44cm4；面板最大挠度计算值面板最大挠度计算值v=0.677v=0.6776.426.423004/(1003004/(10035003500274400)=0.367mm274400)=0.367mm面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300.0/250,300.0/250,满足要求满足要求! !模板支撑次龙骨的计算模板支撑次龙骨的计算 几字梁按照均布荷载下连续梁计算。计算宽度取次龙骨的间几字梁按照均布荷载下连续梁计算。计算宽度取次龙骨的间距距0.3m0.3m。 1 1、荷载的计算：、荷载的计算：1.11.1、钢筋混凝土板自重、钢筋混凝土板自重(kN/m)(kN/m)：q11=25.000q11=25.0000.2000.2000.300=1.5kN/m0.300=1.5kN/m1.21.2、模板的自重线荷载、模板的自重线荷载(kN/m)(kN/m)：q12=0.350q12=0.3500.300=0.105kN/m0.300=0.105kN/m1.31.3、活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载、活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载(kN/m)(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.5q2 = 2.50.30=0.75kN/m0.30=0.75kN/m恒荷载设计值恒荷载设计值 q1 = 1.2q1 = 1.21.500+1.21.500+1.20.105=1.926kN/m0.105=1.926kN/m活荷载设计值活荷载设计值 q2 = 1.4q2 = 1.40.75=1.26kN/m0.75=1.26kN/m2 2、次龙骨的强度计算：、次龙骨的强度计算：2.12.1、荷载计算及组合：、荷载计算及组合：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下下: : 强度计算恒荷载简图强度计算恒荷载简图注：此图中最大支座力为：注：此图中最大支座力为：P1=1.1ql=1.1P1=1.1ql=1.11.9261.9261.2=2.542kN1.2=2.542kN 强度计算活荷载组合简图强度计算活荷载组合简图注：此图中最大支座力为：注：此图中最大支座力为：P2=1.2ql=1.2P2=1.2ql=1.21.261.261.2=1.814kN1.2=1.814kN组合以后最大支座力为组合以后最大支座力为P=2.542+1.814=4.356kNP=2.542+1.814=4.356kN（此值即为计算主龙骨强度的集中力）（此值即为计算主龙骨强度的集中力）2.22.2、次龙骨抗弯强度计算、次龙骨抗弯强度计算2.2.12.2.1、恒荷载最大弯矩：、恒荷载最大弯矩： 恒荷载弯矩图恒荷载弯矩图恒荷载最大弯矩恒荷载最大弯矩M1=0.1ql2=0.1M1=0.1ql2=0.11.9261.9261.22=0.277kN.m1.22=0.277kN.m2.2.22.2.2、活荷载最大弯矩：、活荷载最大弯矩： 活荷载弯矩图活荷载弯矩图活荷载最大弯矩活荷载最大弯矩M2=0.117ql2=0.117M2=0.117ql2=0.1171.261.261.22=0.212kN.m1.22=0.212kN.m次龙骨最大弯矩次龙骨最大弯矩M=M1+M2=0.277+0.212=0.489kN.mM=M1+M2=0.277+0.212=0.489kN.m次龙骨抗弯设计强度次龙骨抗弯设计强度f=M/W=0.489f=M/W=0.489106/9500=51.47N/mm2106/9500=51.47N/mm2次龙骨的抗弯设计强度小于几字梁的容许应力次龙骨的抗弯设计强度小于几字梁的容许应力204N/mm2,204N/mm2,满足要求满足要求! !3 3、次龙骨挠度计算、次龙骨挠度计算挠度计算恒荷载标准值：挠度计算恒荷载标准值：q=q11+q12=1.500+0.105=1.605kN/mq=q11+q12=1.500+0.105=1.605kN/m 挠度计算简图挠度计算简图注：此图中最大支座力为：注：此图中最大支座力为：P=1.1ql =2.119kNP=1.1ql =2.119kN（此（此值即为计算主龙骨挠度的集中力）值即为计算主龙骨挠度的集中力）最大挠度：最大挠度： 变形图变形图最大挠度最大挠度v v =0.677=0.677ql4/100EI=0.677ql4/100EI=0.6771.6051.6051200.04/(1001200.04/(100205000205000390000)=0.282mm390000)=0.282mm其中：其中：E E为几字梁的弹性模量，取为几字梁的弹性模量，取205cm3205cm3； I I为几字梁的惯性矩，取为几字梁的惯性矩，取39cm439cm4。次龙骨的最大挠度小于次龙骨的最大挠度小于1200.0/250,1200.0/250,满足要求满足要求! ! 模板支撑主龙骨（托梁）的计算模板支撑主龙骨（托梁）的计算托梁按照集中力作用下三跨连续梁计算。托梁按照集中力作用下三跨连续梁计算。 托梁计算简图托梁计算简图此图最大集中力计算公式为此图最大集中力计算公式为N=4.5P=4.5N=4.5P=4.54.356=19.6KN4.356=19.6KN1 1、强度计算：集中力、强度计算：集中力P=4.356KNP=4.356KN（次龙骨的最大支座力）（次龙骨的最大支座力）抗弯强度计算：抗弯强度计算： 主龙骨弯矩图主龙骨弯矩图(kN.m)(kN.m)最大弯矩最大弯矩M=0.417PL=0.417M=0.417PL=0.4174.3564.3561.2=2.180kN/m1.2=2.180kN/m主龙骨抗弯强度设计值主龙骨抗弯强度设计值f=M/W=2.180f=M/W=2.180106/9500=198N/mm2106/9500=198N/mm2其中其中W W为几字梁的截面抵抗矩，取为几字梁的截面抵抗矩，取204N/mm2204N/mm2主龙骨的抗弯设计强度小于几字梁的容许应力主龙骨的抗弯设计强度小于几字梁的容许应力204N/mm2,204N/mm2,满足要求满足要求! !2 2、主龙骨挠度计算：、主龙骨挠度计算：P=2.119kNP=2.119kN 主龙骨变形图主龙骨变形图(mm)(mm)最大挠度最大挠度v=2.1PL3/100EI=2.1v=2.1PL3/100EI=2.12.1192.11912003/10012003/100205000205000390000=0.962mm390000=0.962mm。主龙骨的最大挠度小于。主龙骨的最大挠度小于1200.0/250,1200.0/250,满足要求满足要求! !立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 楼板支撑架荷载计算单元楼板支撑架荷载计算单元 立杆的稳定性计算公式立杆的稳定性计算公式 W W 立杆净截面抵抗矩立杆净截面抵抗矩(cm3)(cm3)；W = 5.08W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)(N/mm2)；f f 钢管立杆抗压强度设计值，钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2f = 205N/mm2 N N为立杆的轴心压力设计值为立杆的轴心压力设计值 (kN)(kN)，立杆的轴向压力设计，立杆的轴向压力设计值计算公式：值计算公式： N = 1.2NG + 1.4NQN = 1.2NG + 1.4NQ注：注：1 1、式中、式中NGNG为静荷载，是模板及支架自重、新浇混为静荷载，是模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。即凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。即NG= NG= NG1 + NG2+ NG3=8.259kNNG1 + NG2+ NG3=8.259kN 其中：其中：(1)(1)脚手架的自重脚手架的自重(kN)(kN)：NG1=0.129NG1=0.1294.300=0.555kN4.300=0.555kN(2)(2)模板的自重模板的自重(kN)(kN)：NG2 = NG2 = 0.3500.3501.2001.2001.200=0.504kN1.200=0.504kN(3)(3)钢筋混凝土楼板自重钢筋混凝土楼板自重(kN)(kN)： NG3 = 25.000NG3 = 25.0000.2000.2001.2001.2001.200=7.200kN1.200=7.200kN2 2、NQNQ为活荷载，是施工人员及施工设备荷载标准值、为活荷载，是施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土产生的荷载标准值产生的轴向力总和。振捣混凝土产生的荷载标准值产生的轴向力总和。即即 NQ = 1.5NQ = 1.51.2001.2001.200=4.320kN1.200=4.320kN（计算支架时活荷载共取（计算支架时活荷载共取1.5 kN/m1.5 kN/m）最后得出最后得出N = 1.2NG + N = 1.2NG + 1.4NQ=1.21.4NQ=1.28.259+1.48.259+1.44.320=15.96Kn 4.320=15.96Kn A A为支撑立杆（为支撑立杆（48483.5 3.5 ）净截面面积）净截面面积 (cm2)(cm2)；查表；查表或计算可得或计算可得A = 4.89A = 4.89为轴心受压立杆的稳定系数为轴心受压立杆的稳定系数, ,由长细比由长细比=l0/i=l0/i查表查表得到；其中：得到；其中：l0l0为计算长度为计算长度(m)(m)，l0=(h+2a)=120+2l0=(h+2a)=120+250=220cm50=220cm； i i为计算立杆的截面回转半径为计算立杆的截面回转半径 (cm)(cm)；i =1.58 cmi =1.58 cm= l0/i=220/1.58=139= l0/i=220/1.58=139，查表得，查表得=0.353=0.353计算结果：计算结果： =N/A=15960/0.353=N/A=15960/0.353489= 92.46N/mm2489= 92.46N/mm2立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f, f,满足要求满足要求! ! 此模型的要求：此模型的要求：普通支架平面图普通支架平面图由此图引申的理论：由此图引申的理论：.模板支架的相关要求模板支架的相关要求1 1、参与模板支架荷载效应组合的各项荷载及其荷、参与模板支架荷载效应组合的各项荷载及其荷载标准值应符合凝土结构工程施工及验收规范载标准值应符合凝土结构工程施工及验收规范（GB50204GB50204）的有关规定：模板及其支架应根据工）的有关规定：模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。2 2、模板支架立杆的构造应符合系列规定：、模板支架立杆的构造应符合系列规定：2.12.1、每根立杆底部应设置底座或垫板；、每根立杆底部应设置底座或垫板；脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm200mm处的立杆上。处的立杆上。横向扫地杆亦应采用扣件固定在纵向扫地杆下方的横向扫地杆亦应采用扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应不大于差应不大于1m1m。靠边破上方的立杆轴线到边破的距。靠边破上方的立杆轴线到边破的距离不应小于离不应小于500mm500mm；脚手架底层步距不应大于脚手架底层步距不应大于2m2m；立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；用对接扣件连接； 2.22.2、支架立杆应竖直设置，、支架立杆应竖直设置，2m2m高度的垂直允许偏差高度的垂直允许偏差为为15mm15mm；2.32.3、设在支架立杆根部的可调支座，当其伸出长度、设在支架立杆根部的可调支座，当其伸出长度超过超过300mm300mm时，应采取可靠固定措施；时，应采取可靠固定措施；2.42.4、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm25mm。3 3、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：3.13.1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；3.23.2、高于、高于4m4m的模板支架，其两端与中间每隔的模板支架，其两端与中间每隔4 4排立排立杆从顶层开始向下每隔杆从顶层开始向下每隔2 2步设置一道水平剪刀撑；步设置一道水平剪刀撑； 3.33.3、剪刀撑的构造应符合下列要求：、剪刀撑的构造应符合下列要求：3.3.13.3.1每道剪刀撑跨越立杆根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑跨越立杆根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑的宽度不应小于每道剪刀撑的宽度不应小于4 4跨，且不应小于跨，且不应小于6m6m，斜，斜杆与地面的倾斜角宜在杆与地面的倾斜角宜在45o-60o45o-60o之间；之间；剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于点的距离不宜大于150mm150mm。 案例分析案例分析“西西西西”事故案例分析事故案例分析西单事故西单事故20052005年年9 9月月5 5日，北京发生了日，北京发生了“西西西西”工程中庭楼工程中庭楼盖模板支架坍塌，造成亡盖模板支架坍塌，造成亡8 8人伤人伤2121人的重大事故，人的重大事故，技术和施工的主管人员受到了法律责任追究，在技术和施工的主管人员受到了法律责任追究，在工程技术人员中受到了极大的震动。工程技术人员中受到了极大的震动。事故发生的简要情况：事故发生的简要情况： 北京北京“西西西西”工程工程4 4地中庭延连五层、总高地中庭延连五层、总高21.8m21.8m、长、长3 38.4m8.4m、宽、宽2 28.4m8.4m，楼盖（顶板）面，楼盖（顶板）面积积423.36m423.36m2 2，为四周支于框架梁上的预应力现浇空，为四周支于框架梁上的预应力现浇空心楼板（厚心楼板（厚550mm550mm，板内预埋，板内预埋 400GBF400GBF管），南、北管），南、北侧边梁分别为侧边梁分别为0.85m0.85m 0.95m 0.95m和和1.0m1.0m1.3m1.3m，东西，东西两侧边梁均为两侧边梁均为0.6m0.6m0.6m0.6m，混凝土总量，混凝土总量198.6m198.6m3 3。采。采用混凝土输送泵和两台布料机浇筑。布料机分别设用混凝土输送泵和两台布料机浇筑。布料机分别设于板外侧的东南角和西南角处，在北端达不到的地于板外侧的东南角和西南角处，在北端达不到的地方加设溜槽（图方加设溜槽（图1 1）。出于施工安排因素的考虑，）。出于施工安排因素的考虑，在其三面邻跨楼盖混凝土均未浇筑的情况下，项目在其三面邻跨楼盖混凝土均未浇筑的情况下，项目部确定先浇筑位于其间的中庭楼盖。部确定先浇筑位于其间的中庭楼盖。浇筑自下午浇筑自下午5 5时开始，至晚上时开始，至晚上1010时时1010分左右（已接近浇分左右（已接近浇筑完成）时，从楼盖的中偏西南部位突然发生凹陷式垮筑完成）时，从楼盖的中偏西南部位突然发生凹陷式垮塌。据现场人员描述：当时看到塌。据现场人员描述：当时看到楼板形成楼板形成“V V”形下折形下折情况，支架立杆多波弯曲并迅速扭转，随即整个楼盖连情况，支架立杆多波弯曲并迅速扭转，随即整个楼盖连同布料机一起垮塌下来，砸落在地下一层顶板（首层底同布料机一起垮塌下来，砸落在地下一层顶板（首层底板）上，整个过程只延续了数秒钟。板）上，整个过程只延续了数秒钟。坍落的混凝土、钢坍落的混凝土、钢筋、模板和支架绞缠在一起，形成筋、模板和支架绞缠在一起，形成0.5m0.5m2.0m2.0m的堆集，的堆集，使清理和找人异常困难，至使清理和找人异常困难，至1010日凌晨才挖出最后日凌晨才挖出最后1 1名遇名遇难人员。事故也招致邻跨的模板和钢筋向中厅下陷，粗难人员。事故也招致邻跨的模板和钢筋向中厅下陷，粗大的梁筋（直插于柱中，端部无拐尺锚固段）被从柱中大的梁筋（直插于柱中，端部无拐尺锚固段）被从柱中拉出（达拉出（达1m1m左右），地下一层顶板局部严重破坏，框架左右），地下一层顶板局部严重破坏，框架梁下沉、破损、开裂，其下支架严重变形、歪斜，连地梁下沉、破损、开裂，其下支架严重变形、歪斜，连地下二层的支撑架也有明显变形。下二层的支撑架也有明显变形。7 78 8轴和轴和B BC C轴范围的轴范围的支架基本未受影响。支架基本未受影响。“西西”工程中庭楼施工平面和楼板截面事故调查出的存在问题：事故调查出的存在问题： 1 1）支架方案未经审批就进行搭设，在报送二稿时，支）支架方案未经审批就进行搭设，在报送二稿时，支架已搭设完毕；架已搭设完毕；2 2）属应组织专家组论证项目，但没有组织论证审查）属应组织专家组论证项目，但没有组织论证审查; ;3 3）监理虽未在方案送审稿上签字，但也没有行文制止）监理虽未在方案送审稿上签字，但也没有行文制止搭设和浇筑混凝土；搭设和浇筑混凝土； 4 4）方案未对支架立杆上部的自由长度）方案未对支架立杆上部的自由长度作出限制，主作出限制，主管人员错误地按步距管人员错误地按步距h(=1.5m)h(=1.5m)控制到控制到1.21.21.5m1.5m，而邻，而邻跨支架的实测值为跨支架的实测值为1.41.41.7m1.7m； 5 5）支架中间未按规定每隔）支架中间未按规定每隔4 4排设置一道由底到顶的纵向排设置一道由底到顶的纵向剪刀撑；剪刀撑； 6 6）扫地杆普遍设置过高（）扫地杆普遍设置过高（300300500mm500mm）；）；7 7）搭设的随意性突出。支撑（顶）立杆不落地（连）搭设的随意性突出。支撑（顶）立杆不落地（连到横杆上）或采用搭接接长和一个方向缺横杆设置到横杆上）或采用搭接接长和一个方向缺横杆设置（有的达（有的达3 3步未设）的情况严重；步未设）的情况严重；8 8）扣件普遍拧固不紧，多数只有）扣件普遍拧固不紧，多数只有20N20Nm m，最低，最低10N10Nm m，达不到，达不到404065N65Nm m的要求，而扭力矩为的要求，而扭力矩为30N30Nm m时的承载力将比时的承载力将比50N50Nm m降低降低20%20%； 9 9）扣件为）扣件为“缺斤短两缺斤短两”产品，螺母只有产品，螺母只有111113mm13mm（标准为（标准为14mm14mm），难以上紧，承载力降低；），难以上紧，承载力降低；1010） 48mm48mm3.5mm3.5mm的实际壁厚以的实际壁厚以3.03.0居多，而壁厚每居多，而壁厚每减小减小0.25mm0.25mm时，其稳定承载力将降低时，其稳定承载力将降低6.5%6.5%；1111）可调顶托的丝杠偏小，只有）可调顶托的丝杠偏小，只有 3030 32.7mm32.7mm，而应，而应为为 36mm36mm以上；以上；1212）混用碗扣架，普遍未设扫地杆，且有无上碗扣的）混用碗扣架，普遍未设扫地杆，且有无上碗扣的浮搁节点。浮搁节点。技术安全调查结论：技术安全调查结论：1 1）支架方案编制粗糙，存在严重设计计算缺陷，不）支架方案编制粗糙，存在严重设计计算缺陷，不能保证施工安全要求；能保证施工安全要求；2 2）支架立杆伸出长度过大，是造成本次事故的主要）支架立杆伸出长度过大，是造成本次事故的主要原因；原因；3 3）支架搭设质量差，造成支撑体系局部承载力严重）支架搭设质量差，造成支撑体系局部承载力严重下降，也是事故产生的主要原因；下降，也是事故产生的主要原因；4 4）支架中使用的钢管杆件、扣件、顶托等材料存在）支架中使用的钢管杆件、扣件、顶托等材料存在质量缺陷，）是事故产生的原因之一；质量缺陷，）是事故产生的原因之一；5)5)在安全保证体系、安全人员配置、模板支架方案在安全保证体系、安全人员配置、模板支架方案审批、安全技术交底、日常安全检查、隐患整改、审批、安全技术交底、日常安全检查、隐患整改、支架验收等管理环节中存在严重问题，是事故产支架验收等管理环节中存在严重问题，是事故产生的管理原因。生的管理原因。支架失稳破坏的分析计算：支架失稳破坏的分析计算：1 1）依荷载和构造的不同，将其分为板下、东西边梁下、）依荷载和构造的不同，将其分为板下、东西边梁下、南边梁下和北边梁下支架分别验算；南边梁下和北边梁下支架分别验算；2 2）同时验算支架立杆顶部截面（不计支架自重作用）同时验算支架立杆顶部截面（不计支架自重作用）和底部截面；和底部截面；3 3）按）按 48mm48mm3.5mm3.5mm立杆的实际壁厚（取立杆的实际壁厚（取3.0mm3.0mm）计算；）计算；4 4）立杆顶部截面验算的立杆计算长度取）立杆顶部截面验算的立杆计算长度取l lo=2o=2，底部，底部取取l lo=o= 1 1h h，为立杆位于顶横杆之上的自由段长度，为立杆位于顶横杆之上的自由段长度，h h为步距，为步距， 1 1为按为按“分析修正法分析修正法”确定的计算长度系确定的计算长度系数；数；5 5）取立杆轴力的计算值）取立杆轴力的计算值N N=1.2=1.2N NGK+1.4GK+1.4N NQKQK，N NGKGK和和N NQKQK分分别为恒载和活载在立杆中引起的轴力标准值；别为恒载和活载在立杆中引起的轴力标准值；6 6）取支架（立杆）材料的抗力设计值）取支架（立杆）材料的抗力设计值R Rd dc c = = AfAf/0.9/0.9 m m ， m m为材料强度附加分项系数，为材料强度附加分项系数，按实现按实现K K2.02.0的要求确定；的要求确定；7 7）采用考虑抗力降低因素的调整系数，包括考虑扣）采用考虑抗力降低因素的调整系数，包括考虑扣件件“缺斤短两缺斤短两”问题的问题的K K1 1与扣件拧紧扭力矩不足与扣件拧紧扭力矩不足的的K K2 2和搭设高度降低系数和搭设高度降低系数K KH H =1/1+0.005( =1/1+0.005(H H- -4)4)，H H为支架高度；为支架高度；8 8）按）按统一规定统一规定的设计表达式列出以下验算式：的设计表达式列出以下验算式： NK1K2KH, Rdc =K1K2KH /0.9mAf满足该计算式时，可确保稳定性计算达到满足该计算式时，可确保稳定性计算达到K2.0K2.0的的要求。其计算的数据列入表要求。其计算的数据列入表1 1中。中。满足该计算式时，可确保稳定性计算达到满足该计算式时，可确保稳定性计算达到K2.0K2.0的的要求。其计算的数据列入表要求。其计算的数据列入表1 1中。中。当当k1k2kHk1k2kHRcdRcdN1.0N1.0时，支架的设计稳定承载能时，支架的设计稳定承载能力具有力具有K2.0K2.0的安全保证度；而当的安全保证度；而当k1k2kHk1k2kHRcdRcdN0.5N0.5时，支架就处于危险的失稳临界状态下，随时，支架就处于危险的失稳临界状态下，随时会因某种条件或情况的激发而发生瞬间破坏。时会因某种条件或情况的激发而发生瞬间破坏。 由表中分析数据可以看出，当由表中分析数据可以看出，当 =1.5m=1.5m时，支架的时，支架的顶部都处于危险的临界状态，而支架底部除东西边顶部都处于危险的临界状态，而支架底部除东西边梁下支架进入临界范围外，其他支架则离临界还有梁下支架进入临界范围外，其他支架则离临界还有一段距离，说明过大的一段距离，说明过大的 值是造成失稳破坏的主要值是造成失稳破坏的主要原因。原因。由于实际施工情况的变化因素很多，我们难以确保由于实际施工情况的变化因素很多，我们难以确保采用的计算参数都与实际情况符合或相当接近（即采用的计算参数都与实际情况符合或相当接近（即使用现代检测手段和遍布测点时，也会有试验检测使用现代检测手段和遍布测点时，也会有试验检测误差因素存在），例如，我们就难以把握各施工部误差因素存在），例如，我们就难以把握各施工部位的实际荷载、支架搭设质量、扣件拧紧程度和扣位的实际荷载、支架搭设质量、扣件拧紧程度和扣件的材质与加工缺陷问题。当一些部位的实际情况件的材质与加工缺陷问题。当一些部位的实际情况好于计算参数时，就没有出现计算结果所表明的危好于计算参数时，就没有出现计算结果所表明的危险；而当一些部位的实际情况差于计算参数时，就险；而当一些部位的实际情况差于计算参数时，就可能在此处出现破坏。可能在此处出现破坏。 因此，我们可以大致作出如下对因此，我们可以大致作出如下对“西西西西”事故中支架失稳破坏机理的描述：由于事故中支架失稳破坏机理的描述：由于立杆上部自由长度（立杆上部自由长度（ ）过大和扣件未拧）过大和扣件未拧紧或存在质量缺陷，使该部位支架首先发紧或存在质量缺陷，使该部位支架首先发生立杆失稳或扣件崩裂破坏，或者二者同生立杆失稳或扣件崩裂破坏，或者二者同时发生，从而引起先凹陷而后带动全架体时发生，从而引起先凹陷而后带动全架体急剧扭转后整体失稳坍塌。急剧扭转后整体失稳坍塌。