一桩基础详解的说课4. 桩基基础 内容提要内容提要桩基基础及其分及其分类桩基基础的施工的施工单桩竖向抗向抗压承承载力力计算算水平荷水平荷载下基下基桩的内力及位移的内力及位移计算算群群桩基基础受力分析受力分析桩基基础设计简介介n 组成成：基基桩和和连接于接于桩顶的承台。的承台。n 作用：作用：将上部将上部结构荷构荷载通通过承台承台传 递给基基桩，再由基，再由基桩传递到到 地基土体（持力地基土体（持力层） 。n 特点：特点：历史悠久、承史悠久、承载力高、力高、稳定定 性好、沉降量小而均匀、便性好、沉降量小而均匀、便 于机械化施工、适于机械化施工、适应性性强。低承台低承台桩基示意基示意图4.1 4.1 桩基基础及其分及其分类4.1.1 4.1.1 概述概述单桩基基础群群桩基基础承台承台基基桩上部上部结构荷构荷载4.1.1 4.1.1 概述概述n 地基土地基土质差或差或软硬不均，不能硬不均，不能满足上部足上部结构构对变形的要求。形的要求。n 地基地基软弱或土性特殊，自重湿陷性黄土、膨弱或土性特殊，自重湿陷性黄土、膨胀土等。土等。n 荷荷载大，且伴有大，且伴有较大偏心、水平、大偏心、水平、动力或周期性荷力或周期性荷载作用。作用。n 水中基水中基础施工困施工困难，如，如桥梁、梁、码头、钻采平台等。采平台等。n 需要需要长期保存、具有重要期保存、具有重要历史意史意义的建筑物。的建筑物。4.1.1 4.1.1 概述概述 按承按承载性状：性状：摩擦型摩擦型桩、端承型、端承型桩 按施工方法：按施工方法：预制制桩、灌注、灌注桩 按按设置效置效应：非非挤土土桩、部分、部分挤土土桩、挤土土桩 按按桩径大小：径大小：小小桩(250mm)、中等直径、中等直径桩(250 800mm)、大直径、大直径桩(800mm) 按使用功能：按使用功能：受受压桩、抗拔、抗拔桩、横向受荷、横向受荷桩、锚桩 按截面形状：按截面形状：圆桩、方、方桩、多、多边形形桩、异形、异形桩、DX桩等等4.1.2 4.1.2 桩基的分基的分类n 基基桩分分类n 按承按承载性状分性状分类（荷（荷载传递方式）方式）摩摩 擦擦 型型 桩摩摩擦擦桩端端 承承 摩摩 擦擦 桩端端 承承 型型 桩端端承承桩摩摩 擦擦 端端 承承 桩分分类依据：根据依据：根据桩侧与与桩端阻力的端阻力的发挥程度程度 和分担荷和分担荷载比例的不同。比例的不同。4.1.2 4.1.2 桩基的分基的分类预制制桩在工厂或施工在工厂或施工现场制成的各种形式的制成的各种形式的 桩，如，如锤击桩、振、振动桩、静、静压桩等。等。灌注灌注桩在施工在施工现场的的桩位上用机械或人工成位上用机械或人工成 孔，然后在孔内灌注混凝土而成。如孔，然后在孔内灌注混凝土而成。如 挖孔、挖孔、钻孔、冲孔及孔、冲孔及爆爆扩成孔成孔灌注灌注桩等。等。 n 按施工方法分按施工方法分类4.1.2 4.1.2 桩基的分基的分类混凝土混凝土预制制桩 要求：要求：截面截面边长300 500mm，分，分节长度度12m。预应力力 管管桩外径外径300 600mm，每，每节长5 13m； 优点：点：承承载力高，耐久性好，力高，耐久性好，质量量较易保易保证。 缺点：缺点：自重大，打自重大，打桩难，桩长难统一，工一，工艺复复杂。钢桩要求：要求：直径直径250 1200mm，批量生，批量生产。优点：点：穿透性穿透性强，承，承载能力高，能力高，应用方便。用方便。缺点：缺点：成本高，易成本高，易锈蚀。木木桩要求：要求：桩径径160 260mm，桩长4 6m。优点：点：制作运制作运输方便，打方便，打桩设备简单。缺点：缺点：承承载力低，力低，仅在一些加固工程与在一些加固工程与临时工程中采用工程中采用。n预制制桩的分的分类及特点及特点4.1.2 4.1.2 桩基的分基的分类 分分类 沉管灌注沉管灌注桩、钻孔灌注孔灌注桩、挖孔、挖孔桩。 原理原理 直接在直接在桩位上就地成孔，然后在孔内安放位上就地成孔，然后在孔内安放钢筋筋笼灌灌 注混凝土而成。注混凝土而成。 特点特点 能适能适应各种地各种地层，无需接，无需接桩，施工，施工时无振无振动、无、无挤 土、噪音小，宜在建筑物密集地区使用。土、噪音小，宜在建筑物密集地区使用。 施工关施工关键 桩身的成型和混凝土身的成型和混凝土质量量n灌注灌注桩的分的分类及特点及特点4.1.2 4.1.2 桩基的分基的分类n 按按桩的的设置效置效应分分类非非挤土土桩 成成桩过程中程中对桩相相邻土基本土基本不不产生生挤土效土效应的的桩, ,如如钻（冲或挖）孔灌注（冲或挖）孔灌注桩及先及先钻孔后再打入的孔后再打入的预制制桩；部分部分挤土土桩 对桩周土体周土体稍有排稍有排挤，但土的，但土的强度和度和变形性形性质变化不化不大。包括冲大。包括冲击成孔灌注成孔灌注桩、预钻孔打入式孔打入式预制制桩等。等。挤土土桩 设置置过程中使土的程中使土的结构构严重重扰动破坏破坏，对土的土的强度和度和变形性形性质影响影响较大。大。实心的心的预制制桩、下端封、下端封闭的管的管桩、木木桩以及沉管灌注以及沉管灌注桩等。等。4.1.2 4.1.2 桩基的分基的分类按承台位置：按承台位置：高承台高承台桩基基承台底面位承台底面位于地面以上，且常于地面以上，且常处于水下，于水下，水平受力性能差，但施工方水平受力性能差，但施工方便。可避免水下施工及便。可避免水下施工及节省省基基础材料，多用于材料，多用于桥梁及港梁及港口工程。口工程。低承台低承台桩基基承台底面位承台底面位于地面以下，其受力能好，于地面以下，其受力能好，具有具有较强的抵抗水平荷的抵抗水平荷载的的能力，施工不方便。能力，施工不方便。n 桩 基基4.1.2 4.1.2 桩基的分基的分类锤击振振动下沉下沉静静压n 预预制制制制桩桩的施工方法的施工方法的施工方法的施工方法4.2.1 4.2.1 预制制桩的施工的施工4.2 4.2 桩基基础的施工的施工打入第一打入第一节桩体体电焊接接桩打入末打入末节桩体体n 锤击预制制桩n 沉沉沉沉桩桩深度控制深度控制深度控制深度控制以以最后最后贯入度入度（指沉至某（指沉至某标高高时，每次，每次锤击的沉的沉入量）和入量）和桩尖尖设计标高高两方面控制。两方面控制。要求最后两要求最后两阵的平均的平均贯入度入度为10-50mm/10-50mm/阵。锤击法：常以法：常以1010次次锤击为一一阵。振振动法：以法：以1min1min为一一阵。4.2.1 4.2.1 预制制桩的施工的施工n 沉管灌注沉管灌注桩利用利用锤击或振或振动等方法沉管成孔，然后等方法沉管成孔，然后浇灌混凝土灌混凝土拔出套筒。可避免流砂、坍孔及排渣等弊病。拔出套筒。可避免流砂、坍孔及排渣等弊病。 锤击沉管灌注沉管灌注桩 振振动沉管灌注沉管灌注桩 内内击式沉管灌注式沉管灌注桩4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工n 沉管灌注沉管灌注桩 图4.54.5 沉管灌注沉管灌注桩的施工程序示意的施工程序示意（a a）打）打桩机就位；（机就位；（b b） 沉管；（沉管；（c c） 浇灌混凝土；（灌混凝土；（d d） 边拔管，拔管，边振振动；（；（e e） 安放安放钢筋筋笼，继续浇灌混凝土；（灌混凝土；（f f） 成型成型4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工 优优点点点点：设备简单、打、打桩进度快、成本低度快、成本低。 缺点：缺点：缺点：缺点：在土在土层软、硬交界、硬交界处或或软弱土弱土层处易易发 生生缩颈、断、断桩现象。（象。（缩颈桩的形成的形成） 克服克服克服克服办办法：法：法：法： 复打复打浇灌混凝土并拔管后，立即在原位再次灌混凝土并拔管后，立即在原位再次 沉管及沉管及浇灌混凝土；（灌混凝土；（沉管灌注沉管灌注桩复打复打） 反插法反插法灌灌满混凝土后，先振混凝土后，先振动再拔管，一般再拔管，一般 拔拔0.50.51.0m1.0m，再反插，再反插0.30.30.5m0.5m。 分分单打、复打、反插三种施工方法。打、复打、反插三种施工方法。n 沉管灌注沉管灌注桩特点特点4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工n 钻（冲）孔灌注（冲）孔灌注桩原理原理 用用钻机机( (如螺旋如螺旋钻、振、振动钻、冲抓、冲抓锥钻等等) )钻土成孔土成孔( (需泥需泥浆护壁壁) )，然后清除孔底残渣，安放，然后清除孔底残渣，安放钢筋筋笼，浇灌混凝土。灌混凝土。施工方法施工方法 有正循有正循环、反循、反循环施工法。施工法。优缺点缺点优点点：入土深，能：入土深，能进入岩入岩层，刚度大，承度大，承载力高，力高，桩身身变形小，并可方便地形小，并可方便地进行水下施工。行水下施工。缺点缺点：要求有：要求有专门的的设备（钻机），清孔机），清孔较难彻底。底。4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工钻孔灌注孔灌注桩护筒埋筒埋设n护筒作用筒作用 固定固定桩位，并作位，并作钻孔孔导向；向； 保保护孔口，防止孔内土孔口，防止孔内土层坍塌坍塌 隔水，隔水，稳固孔壁。固孔壁。4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工n 泥泥浆制制备与运与运输要求要求要求要求：膨膨胀土或高塑性粘土土或高塑性粘土现场加水加水搅拌，比重拌，比重1.11.15， 粘度粘度1025s，含砂率小于，含砂率小于6，胶体率大于，胶体率大于95。作用作用作用作用：护壁、携渣、防渗、壁、携渣、防渗、润滑滑钻头等等。4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工n 钻进机械机械图 4.6 4.6 冲冲击钻机示意机示意图11滑滑轮；22主杆；主杆；33拉索；拉索；44斜斜撑；撑；55卷卷扬机；机；66垫木；木；77钻头 旋旋转钻进 冲冲击钻进 冲抓冲抓钻进4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工图图4.8 4.8 4.8 4.8 反循反循环泥泥浆循循环成孔工成孔工艺11钻头；22泥泥浆循循环方向；方向；33沉淀沉淀池；池；44泥泥浆池；池；55泥泥浆泵；66砂石砂石泵；77水水龙头；88钻杆；杆；99钻机回机回转装置装置n 钻进方法方法图图4.7 4.7 4.7 4.7 正循正循环泥泥浆循循环成孔工成孔工艺11钻头；22泥泥浆循循环方向；方向；33沉淀沉淀池；池；44泥泥浆池；池；55泥泥浆泵；66砂石砂石泵；77水水龙头；88钻杆；杆；99钻机回机回转装置装置4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工n清清 孔孔目的目的除去孔底沉渣，保除去孔底沉渣，保证孔底孔底砼质量及量及桩的承的承载力。力。方法方法抽抽浆清孔：清孔：用空气吸泥机吸出含用空气吸泥机吸出含铅渣的泥渣的泥浆。换浆清孔：清孔：正、反循正、反循环钻孔完成后不停孔完成后不停钻、不、不 进尺。尺。掏渣清孔：掏渣清孔：孔用掏渣筒掏清孔内粗粒孔用掏渣筒掏清孔内粗粒铅渣。渣。 继续循循环换浆清渣。清渣。 要求要求孔底孔底0.5m内内1.25；含砂率；含砂率8；粘度；粘度28s。4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工将将导管居中插入，上接漏管居中插入，上接漏斗，斗，设隔水栓；隔水栓；放开隔水栓使混凝土向孔放开隔水栓使混凝土向孔底猛落，将水底猛落，将水挤出，并使出，并使导管始管始终埋在混凝土内，埋在混凝土内，此后此后连续灌注混凝土；灌注混凝土；不断提升不断提升导管，直至灌注管，直至灌注完完毕。n水下水下砼灌注灌注直升直升导管法管法施工步施工步骤骤图图4.9 4.9 4.9 4.9 灌注水下混凝土灌注水下混凝土灌注水下混凝土灌注水下混凝土1-1-1-1-通混凝土通混凝土通混凝土通混凝土储储料槽；料槽；料槽；料槽；2-2-2-2-漏斗漏斗漏斗漏斗 3- 3- 3- 3-隔水栓；隔水栓；隔水栓；隔水栓；4-4-4-4-导导管管管管4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工n混凝土混凝土搅拌必拌必须均匀；防止均匀；防止卡管卡管事故；事故；n必必须连续作作业，避免中断灌注，并防止混凝土上，避免中断灌注，并防止混凝土上升升顶起起钢筋筋笼；n随随时记录孔内混凝土灌注孔内混凝土灌注标高和高和导管入孔管入孔长度，度，防止防止导管提升管提升过猛，形成猛，形成断断桩；n桩顶标高高应比比设计值愈加一定高度，以确保混凝愈加一定高度，以确保混凝土土质量。一般取量。一般取0.5m。注意事注意事项项4.2.2 4.2.2 灌注灌注桩的施工的施工n 基本要求：基本要求：内径内径800mm，开挖直径，开挖直径1000mm，护壁厚壁厚100mm分分节支支护，每，每节高高5001000mm桩长小于小于40m。n 优点：点：符合国情，符合国情，经济，设备简单，噪音小，噪音小，场区内各区内各桩可同可同时施工，可直接施工，可直接观察地察地层情况，孔底易清除干情况，孔底易清除干净，且且桩径大、适径大、适应性性强。 n 缺点：缺点：可能遇到流砂、塌孔、缺氧、有害气体、触可能遇到流砂、塌孔、缺氧、有害气体、触电和和地面掉重物等危地面掉重物等危险而造成而造成伤亡事故。亡事故。n 原理：原理：采用人工或机械挖掘成孔，逐段采用人工或机械挖掘成孔，逐段边开挖开挖边支支护，达，达所需深度后再所需深度后再进行行扩孔，利用孔，利用钻（冲）孔机具（冲）孔机具钻土成孔，然后土成孔，然后清除孔底残渣，安装清除孔底残渣，安装钢筋筋笼，浇灌混凝土。灌混凝土。4.2.3 4.2.3 人工挖孔人工挖孔桩图4.10 4.10 人工挖孔人工挖孔桩示例示例人工挖孔人工挖孔桩4.2.5 4.2.5 桩基的基的质量量检测n可能存在的可能存在的质量量问题预制制桩：桩位偏差、位偏差、桩身裂身裂缝过大、断大、断桩等等 灌注灌注桩：缩颈、夹泥、断泥、断桩、沉渣、沉渣过厚等。厚等。n常用常用质量量检测方法方法开挖开挖检查：只限于只限于对所暴露的所暴露的桩身身进行行观察察检查。抽芯抽芯检查：在灌注在灌注桩桩身内身内钻孔，取混凝土芯孔，取混凝土芯样进行行观察，看它的察，看它的连续性。性。反射波法：反射波法：测砼的的连续性，是否存在孔洞、断性，是否存在孔洞、断桩等。等。动测法：法：高高应变测桩承承载力，低力，低应变只能只能测砼质量。量。4.2.6 4.2.6 桩基基设计原原则nGB50007-2002：基于基于正常使用极限状正常使用极限状态的概率的概率设计原原则nJGJ94-94：采用以概率理采用以概率理论为基基础的的极限状极限状态设计法法，并按极限状，并按极限状态设计表达式表达式计算，考算，考虑桩基的两种极限状基的两种极限状态，即承，即承载能力、正常使用。能力、正常使用。并根据并根据桩基基损坏所造成的后果的坏所造成的后果的严重性分重性分为3个个等等级。桩基的基的竖向承向承载力（抗力（抗压和抗拔）、水平承和抗拔）、水平承载力力计算算桩端平面以下的端平面以下的软弱下卧弱下卧层验算算桩基抗震承基抗震承载力力计算算承承载及及桩身身结构构计算（包括算（包括预制制桩吊运和吊运和锤击过程中的程中的强度度验算、算、桩身屈曲身屈曲稳定定计算）算）n 所有所有桩基均基均应进行承行承载能力极限状能力极限状态计算算 n 桩基尚基尚应进行行变形形验算算 桩端持力端持力层为软弱土的一、二弱土的一、二级建筑物（建筑物（竖向沉降）向沉降）桩端持力端持力层为粘性土、粉土或存在粘性土、粉土或存在软弱下卧弱下卧层的一的一级建筑建筑桩基基（竖向沉降）向沉降）承受承受较大水平荷大水平荷载或或对水平水平变位要求位要求严格的一格的一级建筑建筑桩基（水基（水平平变位）位）4.2.6 4.2.6 桩基基设计原原则4.3 4.3 单桩承承载力力n承承载机理机理 荷荷载桩压缩侧摩阻消耗荷摩阻消耗荷载桩底阻力。底阻力。n土土对桩的支撑力的支撑力 桩侧摩阻力和摩阻力和桩端阻力：何种端阻力：何种为主，与主，与桩身身压缩量量有关。有关。n桩的的荷荷载传递过程程实质上就是上就是桩侧摩阻力与摩阻力与桩端阻力逐步端阻力逐步发挥的的过程。程。4.3.1 4.3.1 4.3.1 4.3.1 桩桩的荷的荷的荷的荷载传递过载传递过程程程程n 侧阻先于端阻阻先于端阻发挥，发挥程度程度与与桩土相土相对位移相关；位移相关；侧阻充分阻充分发挥桩土相土相对位移位移值：粘性土：粘性土：46mm； 砂土：砂土： 610mm；端阻充分端阻充分发挥桩底极限位移底极限位移值： 砂砂类土土: (0.080.1) d； 粘性土：粘性土： 0.25d，硬粘土，硬粘土 0.1d。桩侧阻与阻与桩端阻存在深度效端阻存在深度效应。4.3.1 4.3.1 桩的荷的荷载传递过程程图4.11 4.11 桩身荷身荷载传递( (a) ) 摩擦摩擦桩；( (b)端承端承桩n 桩侧摩阻力影响因素摩阻力影响因素 土的性土的性质：如抗剪如抗剪强度度(c, j j) 决定摩阻力的可能最大决定摩阻力的可能最大值 桩土相土相对位移位移 决定摩阻力的决定摩阻力的发挥程度程度 时间因素：因素：土的固土的固结随随t增加向下部增加向下部转移移 决定摩阻力决定摩阻力发挥的的时间 桩的的刚度：度：影响影响桩周周应力的分布。力的分布。 土中的土中的应力状力状态：主要指主要指侧向向压力力 施工方法：施工方法：a)挤土土桩；b)非非挤土土桩。4.3.1 4.3.1 桩的荷的荷载传递过程程图4.12 4.12 压曲破坏曲破坏图4.13 4.13 整体剪切破坏整体剪切破坏图4.14 4.14 刺入破坏刺入破坏n压曲破坏：曲破坏：沉降量很小，沉降量很小，桩端阻端阻为主，主，桩材控制承材控制承载力，穿力，穿 越越软弱土弱土层的小直径的小直径桩和嵌岩和嵌岩桩属于此属于此类；n整体剪切：整体剪切：沉降量沉降量较大，大，桩端阻端阻为主，主，桩端端桩侧土控制承土控制承载 力，打入式短力，打入式短桩、钻孔短孔短 桩属于此属于此类；n刺入破坏：刺入破坏：沉降量大，沉降量大，桩侧阻阻为主，主，桩顶容容许沉降控制承沉降控制承载 力，一般情况下的力，一般情况下的钻孔灌注孔灌注桩属于此属于此类。 4.3.2 4.3.2 单桩的破坏模式的破坏模式n定定义：桩周土相周土相对于于桩身下沉身下沉时产生的摩阻力。生的摩阻力。 4.3.3 4.3.3 桩侧负摩阻力摩阻力 正摩擦正摩擦负摩擦摩擦图4.15 4.15 桩侧摩阻力示意摩阻力示意图桩侧大范大范围降低地下水，如大降低地下水，如大面面积抽水，基坑降水等抽水，基坑降水等 桩侧地面大面地面大面积堆堆载；桩身穿越身穿越较厚松散填土、自重厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固湿陷性黄土、欠固结土土层进入入相相对较硬土硬土层；冻土区升温引起土区升温引起桩侧土沉陷。土沉陷。n 产生生负摩阻力的条件摩阻力的条件图4.4.6 6 住宅楼建于有新填土的住宅楼建于有新填土的斜坡上斜坡上 4.3.3 4.3.3 桩侧负摩阻力摩阻力n 中性点中性点定定义：桩土相土相对位移位移为零零处桩侧摩阻力摩阻力为零零处。 在某深度在某深度处桩周土与周土与桩截面沉降相等；截面沉降相等； 或两者无相或两者无相对位移位移发生；生； 或其摩阻力或其摩阻力为零。零。 特点：特点：在中性点在中性点处桩身身轴力达到最大力达到最大值。 4.3.3 4.3.3 桩侧负摩阻力摩阻力中性点位置中性点位置还与与时间因素、因素、环境因素、地境因素、地质条件等有关，条件等有关，精确精确计算有困算有困难，目前采用，目前采用经验估算法估算法：（：（0.51.0l0）l0桩周周变形土形土层下限深度，即下限深度，即软弱弱压缩层厚度。厚度。 n 中性点位置的确定中性点位置的确定中性点的位置取决于中性点的位置取决于桩土土间的相的相对位移位移：当当桩侧压缩变形大，形大，桩地地下土下土层坚硬，抗下沉量小，硬，抗下沉量小，下移；下移；反之，中性点位置上移。反之，中性点位置上移。图4.17 4.17 有有负摩阻力摩阻力时的荷的荷载传递4.3.3 4.3.3 桩侧负摩阻力摩阻力涂涂层法；法；塑料薄膜隔离塑料薄膜隔离层法；法；桩土之土之间灌注斑脱土灌注斑脱土浆法；法；插入插入变径径预制制桩法法钻孔孔桩；群群桩：设内外内外围保保护桩法法n 减小减小负摩阻力的措施摩阻力的措施4.3.3 4.3.3 桩侧负摩阻力摩阻力n 按按桩材材强度确定度确定n 按静按静载试验确定确定n 按土的抗剪按土的抗剪强度指度指标确定确定n 按静力触探法确定按静力触探法确定n 按按经验公式确定公式确定 建工建工： 路路桥：n 按按动力力试桩法确定法确定4.3.4 4.3.4 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定建工建工路路桥n 按按桩材材强度确定度确定 fcd 砼轴心抗心抗压强度度设计值； f sd 纵向向钢筋抗筋抗压强度度设计值； A 桩身截面身截面积，当，当纵向筋的配筋率大于向筋的配筋率大于3%时， A应改改为An=A-As； As 全部全部纵向向钢筋的截面筋的截面积； 4.3.4 4.3.4 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定n 按按经验公式确定（建工）公式确定（建工）一般一般预制制桩与与中小直径灌注中小直径灌注桩大直径大直径桩嵌岩嵌岩桩800mm为界界4.3.4 4.3.4 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定 打入打入桩 li 承台底面或局部（最大）冲刷承台底面或局部（最大）冲刷线以下各土以下各土层的厚度；的厚度； i 与与li对应的的桩侧各土各土层的的单位面位面积极限摩阻力；极限摩阻力； A 桩底面底面积； R 桩底底处土的极限承土的极限承载力；力； i、 振振动下沉下沉对桩侧摩阻力与摩阻力与桩端阻力的影响系数。端阻力的影响系数。n 按按经验公式确定（路公式确定（路桥）4.3.4 4.3.4 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定钻孔灌注孔灌注桩 u 桩周周长， (旋旋转钻增大增大35cm；冲；冲击钻增大增大 510cm；冲抓；冲抓钻增大增大1020cm)； 考考虑基基桩长径比的修正系数；径比的修正系数； m0 清底系数；清底系数； 0 桩端端处土的容土的容许承承载力；力； h 桩底埋深，有冲刷底埋深，有冲刷时从一般冲刷从一般冲刷线算起，取算起，取值应40m； A 按按设计直径直径计算。算。n 按按经验公式确定（路公式确定（路桥）4.3.4 4.3.4 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定 柱柱桩：c1,c2 视清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数；清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数； U 桩身嵌入基岩部分的截面周身嵌入基岩部分的截面周长，对于于钻孔孔桩和管和管 柱按柱按设计直径采用；直径采用； Ra 天然湿度岩石天然湿度岩石单轴极限抗极限抗压强度度(试件高径比相件高径比相 等，直径等，直径710cm)。n 按按经验公式确定（路公式确定（路桥） 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定n 由由竖向抗向抗压静静载试验确定确定特点：特点：是是评价价单桩承承载力力最最为直直观和和可靠可靠的方法。的方法。 基本原基本原则桩数：数：不宜小于不宜小于总数数1，不少于，不少于3根；根；时间：对于于预制制桩，桩设置后开始置后开始载荷荷试验所需的所需的间歇歇时间：对于于砂砂类土土不得少于不得少于10天天；粉土和粘性粉土和粘性土土不得少于不得少于15天天，饱和和软粘土粘土不得少于不得少于25天天。4.3.4 4.3.4 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定 试验装置及方法装置及方法试验装置装置：加荷系加荷系统：包括加力装置和反力装：包括加力装置和反力装置、置、位移位移观测系系统测试方法：方法：分分级（开始（开始阶段段1/51/8倍倍预估破坏荷估破坏荷载，终了了阶段段1/101/15）慢速）慢速维持荷持荷载法。法。图4.18 静静载实验装置装置直接堆直接堆载锚桩反力梁法反力梁法 锚桩d=1.8m横梁：横梁：1.7m2.7m 反力装置反力装置每每级荷荷载大小大小 分分级（初始（初始阶段：每段：每级荷荷载为1/51/8倍倍预估破坏荷估破坏荷载，终了了阶段段1/101/15）。）。测读沉降沉降时间 在每在每级荷荷载施加后第一个小施加后第一个小时内，按内，按5、15、30、45、60min测读一次，以后每隔一次，以后每隔30min测读一次，直至沉降一次，直至沉降稳定定为止。止。稳定定标准准 每每级荷荷载下下桩顶沉降量小于沉降量小于0.1mm/h，并，并连续出出现两次。两次。 慢速慢速维持荷持荷载法法某某级荷荷载下，下，桩顶沉降量沉降量为前一前一级荷荷载下沉降量的下沉降量的5倍倍；某某级荷荷载下，下，桩顶沉降量大于前一沉降量大于前一级荷荷载下沉降量的下沉降量的2倍倍，且且经24h尚未达到相尚未达到相对稳定；定； 已达到已达到锚桩最大抗拔力最大抗拔力或或压重平台的重平台的最大重量最大重量时。 终止条件止条件每每级卸卸载为加加载时的两倍。的两倍。卸卸载时，每，每级荷荷载维持持1h，按第，按第15、30、60min测读桩顶沉降量；卸沉降量；卸载至零后至零后测读桩顶残余沉降量，残余沉降量，维持持3h，测读时间为第第15、30min，以后每隔，以后每隔30min测读一次。一次。 卸卸载观测 试验成果成果处理理极限荷极限荷载确定确定 按沉降随荷按沉降随荷载的的变化特征确定化特征确定 对陡降型陡降型Q-s曲曲线，取曲，取曲线发生明生明显 陡降的起始点所陡降的起始点所对应的荷的荷载为Qu 由沉降量确定由沉降量确定Qu 对缓变型型Q-s曲曲线，可取，可取s=4060mm 对应的荷的荷载值为Qu。大直径。大直径桩可取可取 s=0.030.06d对应的荷的荷载值(大大桩取取 低低值，小，小桩取高取高值)，细长桩(l/d 80) 可取可取s=6080mm对应的荷的荷载。 沉降速率法沉降速率法s-lgt法法 取破坏荷取破坏荷载的前一的前一级荷荷载图4.19 4.19 单桩Q-s曲曲线原理：原理：在在桩顶施加施加动荷荷载，使，使桩身身产生加速度和土阻生加速度和土阻尼等效尼等效应，通，通过设置于置于桩顶的的传感器量感器量测此此动力响力响应信号（如位移、速度或加速度），据此分析确定信号（如位移、速度或加速度），据此分析确定桩身身完整性或承完整性或承载力。力。高高应变法：法：一般以重一般以重锤敲敲击桩顶，使，使桩贯入，入，桩土土间产生相生相对位移，从而分析位移，从而分析对桩的外来抗力，可的外来抗力，可同同时测定定桩身完整性与承身完整性与承载力力。低低应变法：法：施加的荷施加的荷载远小于小于桩的使用荷的使用荷载，不足以，不足以使使桩产生相生相对位移，而只通位移，而只通过应力波的反射和力波的反射和传播，播，主要用以主要用以检测桩身身砼质量量。 n 按按动力力试桩法确定法确定 4.3.4 4.3.4 单桩竖向抗向抗压承承载力确定力确定n作用机理：作用机理：水平荷水平荷载( (力和弯矩）作用下，力和弯矩）作用下，桩身身产生横向位移生横向位移或或挠曲曲变形，并形，并挤压桩侧土体，同土体，同时桩侧土反作用于土反作用于桩，产生生侧向土抗力，向土抗力，桩土共同作用土共同作用n破坏模式破坏模式刚性性桩( h 2.5)：桩身身刚体体转动破坏，承破坏，承载力主要由力主要由桩的水平位的水平位移和移和倾斜控制斜控制柔性柔性桩( h 2.5)：桩身身发生生扰曲曲变形，破坏形，破坏时桩身某点弯矩超身某点弯矩超过截面抵抗矩或土体屈服失截面抵抗矩或土体屈服失稳，承，承载力由力由桩身水平位移及最大弯矩身水平位移及最大弯矩值控控制制 4.4 4.4 单桩水平承水平承载力力b1 桩身身计算算宽度（度（简化化为平面受力）平面受力） EI桩身抗弯身抗弯刚度度时，对于于钢筋筋砼桩，取，取EI 0.85EcI0(建工建工)或或0.80EcI0(路路桥)，其中，其中Ec为砼的的弹模，模，I0为桩身截面身截面惯性矩性矩. 为桩的水平的水平变形系数，量形系数，量纲为L-1 h为桩的入土深度，的入土深度，m 地基土横向抗力系数的比例系数地基土横向抗力系数的比例系数(MN/m4)，受，受桩材和材和刚度、土度、土类及其性及其性质、荷、荷载作用方式、荷作用方式、荷载水平、水平、桩身水平位身水平位移等因素影响，移等因素影响，对多多层地基可取当量地基可取当量m值计算，取算，取层厚厚2( d+1) m；如无如无试验资料，料，m值可参照可参照规范表格范表格4.4 4.4 单桩水平承水平承载力力多采用多采用线弹性地基反力法。性地基反力法。假假设x与与桩的水平位的水平位移移x成正比。成正比。关关键在于确定土体抗力系数沿深度的在于确定土体抗力系数沿深度的分布，分分布，分为： (a)常数法；常数法；(b)k法；法；(c)m法；法；(d) c法法4.4 4.4 单桩水平承水平承载力力n 微分方程的建立微分方程的建立取一基取一基桩微元体，由平衡微元体，由平衡条件可得条件可得挠曲微分方程曲微分方程 ：采用采用幂级数求解数求解：图4.24 4.24 微元体受力示意微元体受力示意图 相关系数可相关系数可查表确定。表确定。4.4 4.4 单桩水平承水平承载力力n 单桩水平静水平静载荷荷试验试验装置：装置： 加荷系加荷系统：千斤：千斤顶、试桩位移位移观测：百分表：百分表图4.20 单桩水平静水平静载荷荷试验4.4 4.4 单桩水平承水平承载力力每每级荷荷载大小大小 约为预估水平极限承估水平极限承载力的（力的（1/10-1/15）。）。读数方法数方法 每每级加荷后恒加荷后恒载4min测读桩顶水平位移，然后卸水平位移，然后卸载至至零，停零，停2min测读残余水平位移，如此循残余水平位移，如此循环5次，再施次，再施加下一加下一级荷荷载。终止加止加载条件条件 桩身折断身折断 桩顶水平位移超水平位移超过3040mm 桩侧地表出地表出现明明显裂裂缝或隆起。或隆起。试验方法方法n 单桩水平静水平静载荷荷试验水平极限承水平极限承载力的确定力的确定两特征点两特征点对应的荷的荷载称称为临界荷界荷载Hcr和极限荷和极限荷载Hu图4.21 单桩H0x0/H0曲曲线图4.22 单桩H0g曲曲线4.5 4.5 群群桩基基础岩石岩石土图4.25 4.25 群群桩效效应 4.5.1 4.5.1 群群桩效效应n端承型群端承型群桩桩的荷的荷载传递 桩底持力底持力层刚硬，硬，桩的的贯入量小。入量小。群群桩承承载力力 各各单桩承承载力之和力之和，不必考，不必考虑群群桩效效应。n摩擦型群摩擦型群桩的荷的荷载传递 桩顶作用荷作用荷载通通过侧阻阻传至至桩周土体，并周土体，并经扩散散使使桩底底压力分布范力分布范围比比桩身截面大很多。当身截面大很多。当桩距距小于某距离小于某距离时（一般（一般为6d），），桩底底应力力扩散面散面积交叉重叠，与原来交叉重叠，与原来单桩端端应力叠加，使群力叠加，使群桩桩底底地基所受地基所受压力比力比单桩大，故大，故群群桩承承载力小于各力小于各单桩承承载力之和。力之和。4.5.2 4.5.2 4.5.2 4.5.2 群群群群桩桩的荷的荷的荷的荷载传递载传递特性特性特性特性n 承台下土承台下土对荷荷载的分担作用的分担作用复合复合桩基基: : 由由桩和承台底地基土共同承担荷和承台底地基土共同承担荷载的的桩基。基。条条 件件: : 桩及及桩间土整体下沉，保土整体下沉，保证承台底不脱空。承台底不脱空。特特 性性: : 承台底分担荷承台底分担荷载的作用随的作用随桩群相群相对于地基于地基 土向下位移幅度的加大而增土向下位移幅度的加大而增强，桩身身弹性性 压缩产生生桩土相土相对位移也使承台底反力增位移也使承台底反力增 加。通常，台底分担荷加。通常，台底分担荷载的比例可从百分的比例可从百分 之十几直至百分之三十。之十几直至百分之三十。4.5.2 4.5.2 4.5.2 4.5.2 群群群群桩桩的荷的荷的荷的荷载传递载传递特性特性特性特性4.5.3 4.5.3 4.5.3 4.5.3 群群群群桩桩的的的的竖竖向承向承向承向承载载力力力力设计值设计值nJGJ94-94考考虑土土类别、桩距距-桩径比、承台径比、承台宽-桩长比等因比等因素，通素，通过引引进侧阻群阻群桩效效应系数、端系数、端桩群群桩效效应系数、系数、侧阻端阻阻端阻综合群合群桩效效应系数等，从而建立系数等，从而建立群群桩竖向承向承载力力与与单桩侧阻、端阻之阻、端阻之间的关系式：的关系式：n当由当由载荷荷试验确定基确定基桩竖向极限承向极限承载力力标准准值时，侧阻和阻和端阻已同端阻已同时综合考合考虑，故基故基桩的的竖向承向承载力力设计值为： n 要求要求 和和浅浅基基础一一样，桩基基设计也也应符符合合安安全全、合合理理和和经济的要求。的要求。4.6 4.6 桩基基础设计n 基本原基本原则 对桩和承台和承台有足有足够的的强度、度、刚度和耐久性；度和耐久性； 对地基（主要是地基（主要是桩端持力端持力层）有足有足够的承的承载力力 和不和不产生生过量的量的变形。形。 竖向承向承载力力验算算 软弱下卧弱下卧层承承载力力验算算 竖向抗拔承向抗拔承载力及力及负摩阻力摩阻力验算算 水平承水平承载力力验算算 沉降沉降验算算n 桩基基础验算内容算内容4.6 4.6 桩基基础设计n设计步步骤 收集有关收集有关资料；料； 确定确定桩基持力基持力层； 选择桩材，确定材，确定桩型、外形尺寸和构造；型、外形尺寸和构造； 定定单桩承承载力力设计值； 初初拟桩的数量和平面布置；的数量和平面布置； 初初拟承台的承台的轮廓尺寸及承台底廓尺寸及承台底标高；高； 验算作用于算作用于单桩上的上的竖向和横向荷向和横向荷载； 验算承台尺寸及算承台尺寸及结构构强度；度； 必要必要时验算算桩基整体承基整体承载力和沉降量，若力和沉降量，若桩端下有端下有软弱下弱下 卧卧层，验算算软弱下卧弱下卧层地基承地基承载力；力； 单桩设计，绘制制桩和承台的和承台的结构及施工构及施工详图。4.6 4.6 桩基基础设计4.6.1 4.6.1 收集收集设计资料料n包括建筑包括建筑类型（上部型（上部结构型式、平面、使用上构型式、平面、使用上要求）、荷要求）、荷载及其性及其性质、工程地、工程地质勘察勘察资料、料、材料来源及施工技材料来源及施工技术设备、建筑、建筑场地条件（如地条件（如交通、周交通、周边建筑物、管建筑物、管线设施）等情况，并尽施）等情况，并尽量了解当地使用量了解当地使用桩基的基的经验。n详细勘察除勘察除满足足现行勘察行勘察规范有关要求外，勘范有关要求外，勘探探间距和勘探深度距和勘探深度还有要求。有要求。4.6.2 4.6.2 桩型、型、桩长和截面尺寸和截面尺寸选择n桩型型选择（在了解各种在了解各种桩型型优缺点基缺点基础上上）n桩长选择：主要取决于主要取决于桩端端持力持力层的的选择。桩端端进入持力入持力层的深度据土的深度据土类别而有所不同。而有所不同。n截面尺寸：截面尺寸：根据根据桩型与受荷大小等确定。型与受荷大小等确定。n承台埋深：承台埋深：从从结构要求和方便施工的角度构要求和方便施工的角度选择，平面尺寸根据，平面尺寸根据桩数及构造要求定数及构造要求定4.6.3 4.6.3 桩数及数及桩位布置位布置 n桩数数初估初估桩数数时，先不考，先不考虑群群桩效效应，根据，根据单桩竖向承向承载力力设计值R定定桩数数n 。轴心受心受压时，可按下式估算：，可按下式估算： F作用在承台上的作用在承台上的竖向向压力力设计 值； G承台及其上方填土的重力。承台及其上方填土的重力。偏心受偏心受压时，分，分为两种情况：两种情况：若群若群桩重心与荷重心与荷载合力点重合，合力点重合，桩数仍可按上式确定。数仍可按上式确定。若不能若不能满足，足，则应增加增加(10-20)桩数。数。n 桩中心距中心距一般一般桩的最小中心距的最小中心距为（34）d，具体具体应符合符合规范范规定定对大面大面积桩群，尤其是群，尤其是挤土土桩，桩最最小中心距小中心距应按表列数按表列数值适当加大。适当加大。n 桩位布置位布置原原则：应尽可能使上部荷尽可能使上部荷载的中心与的中心与桩群的横群的横截面形心重合或接近截面形心重合或接近形式可多种多形式可多种多样。 4.6.3 4.6.3 桩数及数及桩位布置位布置 4.6.4 4.6.4 桩身截面身截面强度度计算算 n 预制制桩要求要求混凝土混凝土强度等度等级宜宜C30主筋主筋(纵向向)按按计算算选用用48根根1425mm的的钢筋。最筋。最小配筋率小配筋率 min宜宜0.8箍筋可取箍筋可取68200mm，桩顶桩端端应加密加密打入法沉打入法沉桩时，桩顶应设置三置三层 64070的的钢筋网，筋网，层距距50。桩尖所有主筋尖所有主筋应焊接在一根接在一根圆钢上，或在上，或在桩尖尖处用用钢板加板加强主筋的混凝土保主筋的混凝土保护层应30mm，桩上需埋上需埋设吊吊环，位置由位置由计算确定。算确定。 混凝土混凝土强度等度等级应C20，混凝土，混凝土预制制桩尖尖应C30。 当当桩顶轴向力和水平力向力和水平力满足足规范条件范条件时，可按构造要求，可按构造要求配置配置桩顶与承台的与承台的连接接钢筋筋笼。 对一一级建筑建筑桩基，主筋基，主筋为6-10根根 12-14， min0.2，锚入承台入承台30dg（主筋直径），伸入（主筋直径），伸入桩身身长度度10d； 对二二级建筑建筑桩基，可配置基，可配置4-8根根 10-12的主筋，的主筋，锚入承入承台台30dg，且伸入，且伸入桩身身长度度5d，对于沉管灌注于沉管灌注桩，配筋，配筋长度不度不应小于承台小于承台软弱土弱土层层底厚度；底厚度； 对三三级建筑建筑桩基可不配构造基可不配构造钢筋。筋。n 灌注灌注桩要求要求4.6.4 4.6.4 桩身截面身截面强度度计算算 4.6.5 4.6.5 承台承台设计承台的作用是将承台的作用是将桩联结成一个整体，把建筑物荷成一个整体，把建筑物荷载传到到桩上，因而承台上，因而承台应有足有足够的的强度和度和刚度。度。n 外形尺寸及构造要求外形尺寸及构造要求平面尺寸由上部平面尺寸由上部结构、构、桩数及布数及布桩形式决定。厚度形式决定。厚度应 300mm，宽度度500mm，边缘至至边桩中心距中心距应d。配筋按配筋按计算定，算定，对矩形承台板，宜双向均匀配置；矩形承台板，宜双向均匀配置；对于三于三桩承台，承台，应按三向板按三向板带均匀配置均匀配置 。 图4.26 柱下独立柱下独立桩基承台配筋基承台配筋n 承台的内力承台的内力计算算柱下独立柱下独立桩基承台配筋不足基承台配筋不足时将将产生生弯曲破坏弯曲破坏，最大弯矩最大弯矩产生生于于屈服屈服线处，只需，只需计算承台正截算承台正截面最大弯矩，具体分面最大弯矩，具体分为： 柱下多柱下多桩矩形承台矩形承台 柱下三柱下三桩三角形承台三角形承台 柱下或柱下或墙下条形承台梁下条形承台梁图4.274.27 四四桩承台弯曲破坏模式承台弯曲破坏模式 4.6.5 4.6.5 承台承台设计n 承台厚度及承台厚度及强度度计算算 承台厚度可按冲切及剪切条件确定，一般可承台厚度可按冲切及剪切条件确定，一般可先按冲切先按冲切计算，再按剪切复核。算，再按剪切复核。 强度度计算算 受冲切受冲切 受剪切受剪切 局部承局部承压 受弯受弯计算算 4.6.5 4.6.5 承台承台设计题目目：某某预制制桩桩径径为400，桩的的入入土土深深度度10m，穿穿越越厚厚度度l1 3m，液液性性指指数数IL 0.75的的粘粘土土层；进入入密密实的的中中砂砂层，长度度l2 7m。桩基基同同一一承承台台中中采采用用3根根桩，桩顶离离地地面面1.5m。试确确定定该预制制桩的的竖向极限承向极限承载力力标准准值和基和基桩竖向承向承载力力设计值。 解：由解：由规范范查得得桩的极限的极限侧阻力阻力标准准值qsik为： 粘土粘土层： IL 0.75，qs1k 50 kPa； 中砂中砂层：密：密实，可取，可取qs2k 80 kPa; 第第 1层 土土 的的 中中 点点 深深 度度 为 1.5m， 第第 2层 土土 的的 中中 点点 深深 度度 为3+3.5=6.5m，查得得预制制桩的的侧阻阻力力修修正正系系数数分分别为0.8和和0.9。再再由表由表4-7查得得桩的极限端阻力的极限端阻力标准准值qpk为： 密密实中砂，中砂，h 10m，查得得qpk 51006300kPa，取，取qpk 5700 kPa。 例例题 4-1 故故单桩竖向极限承向极限承载力力标准准值为： Quk Qsk Qpk u qsik li qpk Ap 0.4 (50 0.8 3 80 0.9 7) 57000.42/4 784.14 716.28 1500.42 kN 因因该桩基基属属桩数数不不超超过3根根的的非非端端承承桩基基，可可取取 c 0， s p sp 1.0，s p 1.65。由由式式（4-42）可可求求得得基基桩竖向承向承载力力设计值为： R Qsk/ s Qpk/ p 784.14/1.65 716.28/1.65 = 909.34 kN 例例题4-2某某二二级建建筑筑桩基基如如图4-39所所示示，柱柱截截面面尺尺寸寸为450 600mm，作作用用在在基基础顶面面的的荷荷载设计值为：F 2800kN， M 210kN.m（作作用用于于长边方方向向），H 145kN，拟采采用用截截面面为350 350mm的的预制制混混凝凝土土方方桩，桩长12m，已已确确定定基基桩竖向向承承载力力设计值R 500kN，水水平平承承载力力设计值Rh 45kN，承承台台混混凝凝土土强度度等等级为C20，配配置置II级钢筋筋，试设计该桩基基础（不不考考虑承承台效台效应）。）。 解解:C20混混凝凝土土：ft 1100kPa， fc 10000kPa；II级钢筋筋， fy 310 N/mm2。 基基桩持持力力层、桩材材、桩型型、外外形形尺尺寸寸及及单桩承承载力力设计值均已均已选定，定，桩身身结构构设计从略。从略。 图4-39 例例题4-2计算算图示示 确定确定桩数及布数及布桩初初选桩数：数： 暂取取6根根，并并按按表表4-22取取桩距距s 3d 30.35 1.05m，按按矩矩形布置如形布置如图4-39所示。所示。 初初选承台尺寸承台尺寸 取承台取承台长边和短和短边为： a 2（0.35+1.05） 2.8m b 20.35+1.05 1.75 m 承承台台埋埋深深1.3m，承承台台高高0.8m，桩顶伸伸入入承承台台50mm，钢筋筋中心至中心至桩顶的距离取的距离取为35mm，则承台有效高度承台有效高度为： ho 0.8 0.050 0.035 0.715 m 715mm 计算算桩顶荷荷载设计值 取取承承台台及及其其上上土土的的平平均均重重度度G 20kN/m3，则桩顶平平均均竖向力向力设计值为： 符合式（符合式（4-50）和式（）和式（4-51）要求。）要求。 基基桩水平力水平力设计值： H1 H/n 145/6 24.2 kN 其其值远小小于于单桩水水平平承承载力力设计值Rh 45kN，因因此此无无须验算考算考虑群群桩效效应的基的基桩水平承水平承载力力设计值。 承台受冲切承承台受冲切承载力力验算算 .柱柱边冲冲切切，按按式式(4-72)式式(4-75)可可求求得得冲冲跨跨比比 与与冲冲切切系数系数 ：2 ox(bc aoy) oy (hc aox)ft ho 2 0.717 (0.450 0.125) 1.800 (0.600 0.575) 1100 0.715 3975.4 kN oFl 1.0 (2800 0) 2800 kN （可以）（可以） .角角桩冲切，冲切，c1 c2 0.525m，a1x aox， 1x ox a1y aoy， 1y oy。 1x (c2 a1y/2) 1y (c1 a1x/2)ft ho =0.478 (0.525 + 0.125/ 2) + 1.200 (0.6 + 0.575/ 2) 1100 0.715 987.7 kN oNmax 1.0 571.7 571.7 kN （可以）（可以） 承台受剪切承承台受剪切承载力力计算算 根根据据式式（4-76）和和式式（4-77），剪剪跨跨比比与与以以上上冲冲跨跨比比相相同同，故故对I I斜截面：斜截面： x ox 0.804 (介于介于0.31.4之之间) 故剪切系数故剪切系数 所以所以 fcboho 0.109 9600 1.75 0.715 =1309.3 kN 2oNmax 2 1.0 571.7 1143.4 kN II II斜截面斜截面 按按0.3计，其受剪切承，其受剪切承载力更大，故力更大，故验算从略。算从略。 承台受弯承承台受弯承载力力计算算 由式（由式（4-70）可得：）可得： Mx Niyi 3 492.1 0.325 479.8 kNm 选用用22 12 As 2488 mm2 ，沿平行，沿平行y轴方向均匀布置。方向均匀布置。 My Nixi 2 569.7 0.757 862.5 kNm选用用14 20 As 4398 mm2，沿平行，沿平行x轴方向均匀布置。方向均匀布置。 配筋情况配筋情况见图4-39。