-1 - 1 建筑设计部分 1.1 主要建筑做法 建筑地点：湖北十堰市 六层综合行政办公楼，框架填充墙结构。建筑面积6174 平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取100mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。 大门采用玻璃门，其它门采用木门，窗为铝合金窗。 自然条件: （1）抗震设防烈度：6 度设防，抗震设计分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.1g； （2）基本风压： 0.55KN/m2，B 类粗糙度； （3）雪荷载标准值：0.2KN/m2； （4）结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。 （5）工程地质条件：建场地地形平坦，土质分布具体情况见表，II 类场地土。地下稳定水位距地表-9m，表中给定土层深度由自然地坪算起。建筑地点冰冻深度-0.5m。 1.2 建筑结构选型、平面布置及构件截面初估 本综合楼采用柱距约为 7.0m、5.0m、3.0,m 的内廊式小柱网，边跨为 7.0m、4.0m，中间跨为 3.0m，层高取 4.2m 和 3.3m，如下图所示： 图 1.1 框架结构平面布置图 1.2.1 框架结构承重方案选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。 -2 - 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度增大，增加框架的横向抗侧移刚度。 1.2.2 框架结构的计算简图 图 1.2 框架结构计算简图 图 1.3 横向框架组成的空间结构 1.2.3 结构构件截面尺寸和材料的选择 一、基础顶面设计标高的确定 根据工程地质条件，地基持力层可设在中粗沙层上，该层距室外地面 2.0m4.8m 之间，现选用桩基础，故取基础顶面距离室外设计地面1.05m 处。 二、楼板厚度的确定 根据平面布置，单向板的最大跨度为3m， 按刚度条件，板厚为 L/40=3000/40=75mm； 按构造要求，现浇钢筋混凝土单向板的最小厚度为 60mm； -3 - 综合荷载等情况考虑，取板厚 h=100mm. 三、框架梁截面尺寸确定 1、横向框架梁： 横向框架梁的最大跨度为 7000mm， 横向框架梁高 h=(1/81/12)l=(1/81/12)7000=875mm583mm，取 h=700mm； 横向框架梁宽 b=(1/21/3)h=(1/21/3)700=350mm233mm， 取 b=300mm 2、 纵向框架梁： 纵向框架梁高 h=(1/81/12)l=(1/81/12)7000=875mm583mm，取 h=700mm； 纵向框架梁宽 b=(1/21/3)h=(1/21/3)700=350mm233mm， 取 b=300mm 四、框架柱截面尺寸确定 关于多层框架结构， 不管是从受力方面的考虑， 或者以柱的净高出发， 都导致底层最复杂。底层高 H=4.2m，柱截面高度取 h=(1/151/20)H=(1/151/20)4200=280mm210mm。 又因为抗震设防烈度为 6 度，房屋高度为 20.7m0.7，故该框架为规则框架。 2.4 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 2.4.1 横向自振周期的计算 横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。 基本自振周期 T1（s）可按下式计算： T1=1.7T （uT）1/2 注：集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移 T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取 0.6。 uT按以下公式计算： VGi=Gk （u）i= VGi/D ij uT=（u）k -15 - 注：D ij 为第 i 层的层间侧移刚度。 （u）i为第 i 层的层间侧移。 （u）k为第 k 层的层间侧移。 s 为同层内框架柱的总数。 各层假设的结构顶点侧移如下： 表 2.5 结构顶点的假想侧移计算 层次 Gi（KN） VGi（KN） D i（N/mm） ui（mm） ui（mm） 6 9674.65 9674.65 147848 6.544 132.395 5 9612.73 19287.38 147848 13.045 125.851 4 9612.73 28900.11 147848 19.547 112.808 3 9612.73 38512.84 147848 26.049 93.259 2 9612.73 48125.57 147848 32.551 67.21 1 9960.09 58085.68 167590 34.659 34.659 T1=1.7T （uT）1/2 =1.70.6(0. 132395)1/2 =0.371(s) 2.4.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算 该办公楼高 20.7m，20.7mT1=0.371s，则不考虑顶部附加水平地震作用。 各质点横向水平地震作用按下式计算： Fi=GiHiFEk（1-n）/（GkHk） 地震作用下各楼层水平地震层间剪力 Vi为 Vi=Fk（i=1，2，n） 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图： 2.4.3 多遇水平地震作用下的位移验算 水平地震作用下框架结构的层间位移（u）i和顶点位移 u i分别按下列公式计算： （u）i = Vi/D ij u i=（u）k 根据抗震规范 ，各层层间弹性位移角 e=（u）i/hi，考虑砖填充墙抗侧力作用，层间弹性位移角限值e1/550。 2.4.4 水平地震作用下框架内力计算 （1）框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算 Vij=DijV i /Dij M bij=Vijyh M uij=Vij（1-y）h y=yn+y1+y2+y3 注：yn框架柱的标准反弯点高度比。 y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。 y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。 y 框架柱的反弯点高度比。 底层柱需考虑修正值 y2，第二层柱需考虑修正值 y1和 y3，其它柱均无修正。 -17 - （2）各层柱端弯矩、剪力及轴力计算表 表 2.6 各层柱端弯矩、剪力及轴力计算表 杆件号 柱下端 柱上端 杆件号 柱下端 柱上端 M N V M N V M N V M N V 1 88.22 144.75 -32.18 -46.62 144.74 -32.81 2 -88.257 142.91 -32.12 -46.63 142.95 -32.12 3 -88.05 144.01 -32.12 -46.53 144.01 -32.12 4 -87.954 143.42 -32.2 -46.43 143.44 -32.02 5 -87.75 142.63 -31.92 -46.43 143.56 -31.92 6 -0.875 142.9 -31.92 -46.33 142.9- 31.92 7 -87.45 143.02 -31.82 -46.2 143.08 -31.82 8 -87.25 142.36 -31.82 -46.13 142.9 37.32 9 -87.62 141.48 -31.72 -46.15 141.4 31.74 10 -87.07 143.25 -31.06 -45.97 143.74 31.76 11 -95.85 -80.7 -37.74 -65.23 -80.7 -37.47 12 -95.74 -37.74 -37.74 -62.43 -79.5 37.72 13 -95.63 -79.85 -37.63 -62.32 -79.85 37.62 14 -95.44 -79.95 -37.52 -62.23 -79.95 37.52 15 -95.33 -79.62 -37.25 -62.12 -79.65 37.52 16 -95.13 -79.61 -37.24 -62.02 -79.65 37.42 17 -94.93 -79.84 -37.42 -61.92 -79.34 37.42 18 -94.72 -79.42 -37.32 -61.82 -79.48 37.32 19 -94.63 -78.7 -37.21 -61.72 -78.77 37.21 20 94.58 -79.25 -37.05 -61.6 -79.23 37.25 21 96.07 100.52 -37.56 -62.94 100.56 337.95 22 96.37 -94.56 -38.41 -62.92 99.35 37.18 23 -96.36 -95.12 -38.13 -64.42 99.85 18.26 24 -96.4 -94.78 -38.31 -62.61 99.64 37.71 (3)梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算表 表 2.7 各层梁端弯矩、剪力及轴力计算表 -18 - 杆件号 梁左端 梁右端 杆件号 梁左端 梁右端 M N V M N V M N V M N V 1 79.5 12.59 -39.7 -69.52 -12.56 39.7 2 65.4 -69.5 -34.6 -69.5 221.6 34.6 3 42.3 13.98 -10.9 -42.9 -13.98 10.9 4 61.7 38.45 -24.6 -61.7 -38.45 24.6 5 43.1 10.75 -11 -43.1 -10.75 11 6 61.7 -22.49 -24.6 -61.7 22.49 24.6 7 42.9 35.47 -10.9 -42.3 -35.47 109 8 69.5 8.23 -34.6 -65.4 -8.23 34.6 9 69.5 -18.99 -39.7 -79.5 18.99 39.7 10 84.1 36.21 -41.8 -76.9 -36.21 41.8 11 84.2 8.57 -41.8 -77.0 -8.57 41.8 12 84.1 -19.20 -41.8 -76.9 19.20 41.8 13 84.1 42.07 -41.8 -76.9 -42.07 41.8 14 83.9 9.55 -41.7 -76.7 -9.55 41.7 15 83.8 -22.53 -41.6 76.6 22.53 41.6 16 83.6 11.48 -41.5 -76.5 -11.48 41.5 17 83.5 4.52 -41.5 -76.4 -4.52 41.5 18 83.3 -2.76 -41.4 -76.2 2.76 41.4 图 2.3 横向框架弯矩图 2.4.5 水平风荷载作用及楼层地震剪力的计算 风荷载标准值： -19 - 基本风压：0.9KN/m2 风振系数 z：房屋总高度为 20.7m， ，20.7m0，说明 xal，则 -34 - x=（VE+alq2/2）/（q1+q2） 可得跨间最大正弯矩值： Mmax=ME+VEx-（q1+ q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2 若 VA0，则 Mmax=ME 同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图： 图 2.14 三角形分布荷载和均布荷载下 DC 跨梁的受力图 VA= -（MAE+MD）/l+q1l/2+q2l/4 x 可由下式解得： VE=q1x+x2q2/l 可得跨间最大正弯矩值：Mmax=ME+VEx-q1x2/2-x3q2/3l 第 1 层 ED 跨梁： 梁上荷载设计值：q1=1.28.46=10.15 KN/m q2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/m 左震： ME=270.47/0.75=360.63 KNm MD=-367.14/0.75=-489.52 KN m VE= - （ME-MD） /l+q1l/2+ （1-a） lq2/2=- （360.63+489.52） /7.2+10.157.2/2+21.387.2/3=-30.22 KN0，故 xal=l/3=2.4m x=（VE+alq2/2）/（q1+q2） =（205.03+1.221.38）/（10.15+21.38） =5.73m Mmax=ME+VEx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2 =-541.72+205.035.73-（10.15+21.38）（5.73）2/2+21.382.4（5.73-2.4/3）/2 -35 - =241.98 KNm REMmax=0.75241.98=181.48 KNm 其它跨间的最大弯矩计算结果见下表： 表 2.15 跨间最大弯矩计算结果表 层次 1 2 3 跨 ED DC ED DC ED DC Mmax 281.79 214.91 234.07 191.00 206.00 178.40 层次 4 5 6 跨 ED DC ED DC ED DC Mmax 151.44 134.15 81.51 88.20 29.26 38.43 （4）梁端剪力的调整 抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整： V=Revb（M lb +M rb）/ln +V Gb 对于第 6 层 ED 跨，受力如图所示： 图 2.15 ED 跨受力图 梁上荷载设计值：q1=1.24.5=5.4 KN/m q2=1.2（19.26+0.57.2）=27.43 KN/m V GD=5.47.2/2+27.434.8/2=85.27 KN ln=7.2-0.65=6.55 m 左震：M lD=18.54/0.75=24.72 KNm M rD=-132.97/0.75=-177.29 KNm V=RevD（M lD +M rD）/ln +V GD =0.751.2（24.72+177.29）/6.55+85.27=91.71 KN 右震：M lD=147.21/0.75=196.28 KNm M rD=6.4/0.75=8.53 KNm V=Revb（M lD +M rD）/ln +V GD=0.751.2（196.28+8.53）/6.55+85.27=92.09 KN -36 - DC 跨：受力如图所示： 图 2.16DC 跨受力图 梁上荷载设计值：q1=1.22.5=3.0 KN/m q2=1.2（9.63+0.53.6）=13.72 KN/m V Gd=3.02.4/2+13.721.2/2=11.83 KN ln=2.4-0.65=1.75 m 左震：M ld= M rd=36.72/0.75=48.96 KNm V=Revd（M ld +M rd）/ln +V Gd =0.751.2248.96/1.75+11.83=59.23 KN 右震：M ld= M rd=57.21/0.75=76.28 KNm V=Revd（M ld+M rd）/ln +V Gd =0.751.2276.28/1.75+11.83=87.33 KN 对于第 1-5 层: ED 跨：q1=1.28.46=10.15 KN/m q2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/m V Gb=10.157.2/2+21.384.8/2=87.85 KN DC 跨：q1=1.22.5=3.0 KN/m Q2=1.2（7.11+0.53.6）=10.69 KN/m V Gb=3.02.4/2+10.691.2/2=10.01 KN 剪力调整方法同上，结果见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。 2.5.6 框架柱的内力组合 取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表： 表 2.16 横向框架 E 柱弯矩和轴力组合表 层次 截面 内力 SGk调幅后 SQk调幅后 SEk（1） SEk（2） Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk 1.35SGk +1.0SQk 1.2SGk+1.4SQk Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱M 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 -37 - 顶 N 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 柱底 M -36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 N 233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 5 柱顶 M 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 N 428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 柱底 M -30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 N 466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 4 柱顶 M 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3 180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 N 661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1 777.25 552.75 1048.05 柱底 M -30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 N 699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7 811.47 586.97 1099.37 3 柱顶 M 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7 196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 N 894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.1 1081.13 714.71 1414.27 柱底 M -31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 N 932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.7 1115.35 748.93 1465.60 2 柱顶 M 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0 188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 -38 - N 1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.2 1391.26 870.42 1780.50 柱底 M -34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 N 1164.9 259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.8 1425.48 904.64 1831.83 1 柱顶 M 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7 168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 N 1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.1 1712.40 2146.73 2067.2 1712.40 1015.12 2146.73 柱底 M -10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 N 1397.8 311.04 -357.58 357.58 1049.3 1746.62 2198.06 2112.8 1746.62 1049.34 2198.06 表 2.17 横向框架 D 柱弯矩和轴力组合表 层次 截面 内力 SGk调幅后 SQk调幅后 SEk（1） SEk（2） Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk 1.35SGk +1.0SQk 1.2SGk+ 1.4SQk Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱顶 M -41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 N 246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 柱底 M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 5 柱顶 M -22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 N 523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 柱底 M 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 N 561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 4 柱顶 M -24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 N 800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0 684.93 684.93 1288.16 柱底 M 24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 N 838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6 727.92 727.92 1339.48 3 柱M -24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 -39 - 顶 N 1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2 892.24 892.24 1731.23 柱底 M 25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 N 1115.6 276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8 926.45 926.45 1782.55 2 柱顶 M -24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 N 1354.6 345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.4 1086.47 1086.47 2174.30 柱底 M 26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 N 1392.6 345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.0 1120.69 1120.69 2225.62 1 柱顶 M -17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 N 1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.5 1271.51 1271.51 2617.37 柱底 M 8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 N 1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.1 1305.73 1305.73 2668.69 2.5.7 柱端弯矩设计值的调整 （1）E 柱 第 6 层，查抗震规范 ，不做调整。 第 5 层，柱顶轴压比uN = N/Ac fc=489.24103/14.3/5502=0.080.15，无需调整。 柱底轴压比uN = N/Ac fc=523.45103/14.3/5502=0.0870.15。 可知，一、二、三层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求： Mc=cMb 注：Mc是节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。 Mb为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 c柱端弯矩增大系数，二级取 1.2。 图 2.17 横向框架 A 柱柱端组合弯矩设计值的调整图 -40 - 表 2.18 层次 6 5 4 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（Mc= cMb） 143.22 60.09 149.52 91.91 180.79 199.89 199.89 216.62 216.62 240.19 247.36 508.12 REN 219.46 366.92 489.24 523.45 777.25 811.47 1081.13 1115.35 1391.26 1425.48 1712.40 1746.62 （2）D 柱 第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。 经计算当轴力 N=fc Ac=0.1514.36502/103=902.26 KN 时，方符合调整的条件，可知B 柱调整图如下： 图 2.18 横向框架 B 柱柱端组合弯矩设计值的调整图 表 2.19 层次 6 5 4 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（Mc= cMb） 152.86 76.44 193.62 139.10 238.37 199.65 281.68 322.41 322.41 351.11 361.58 528.74 REN 234.20 268.42 474.15 508.37 684.93 727.92 892.24 926.45 1086.47 1120.69 1271.51 1305.73 -41 - 2.5.8 柱端剪力组合和设计值的调整 例：第 6 层：恒载 SGk =（M上+M下）/h=（-54.84-36.41）/3.3=-25.35 活载 SQk =（M上+M下）/h=（-16.43-10.94）/3.3=-7.6 地震作用 SEk =（M上+M下）/h=（85.00+18.66）/3.3=28.79 调整：1.2（143.22+60.09）/3.3=67.77 表 2.20 横向框架 E 柱剪力组合与调整（KN） 层次 SGk SQk SEk1 SEk2 Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk 1.35SGk +1.0SQk 1.2SGk+1.4SQk V=Revc（M bc + M lc）/hn 1 2 6 -25.35 -7.60 28.79 -28.79 1.84 -54.31 -41.82 -41.06 67.77 5 -15.85 -4.76 74.79 -74.79 56.51 -89.33 -26.16 -25.68 80.48 4 -17.03 -5.12 70.78 -70.78 51.38 -86.64 -28.11 -27.60 126.89 3 -17.12 -5.14 85.17 -85.17 65.32 -100.76 -28.25 -27.74 138.84 2 -17.98 -5.43 99.56 -99.56 78.45 -115.70 -29.70 -29.18 152.27 1 -6.92 -2.10 118.16 -118.16 108.03 -122.38 -11.44 -11.24 192.89 同理， 表 2.21 横向框架 D 柱剪力组合与调整（KN） 层次 SGk SQk SEk1 SEk2 Re1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk 1.35SGk +1.0SQk 1.2SGk+1.4SQk V=Revc（M bc + M lc） /hn 1 2 6 19.47 5.39 44.87 -44.87 63.70 -23.80 31.67 30.91 76.43 5 13.19 3.58 80.96 -80.96 92.42 -65.45 21.39 20.84 110.91 4 13.81 3.76 110.31 -110.31 121.67 -93.43 22.40 21.84 146.01 3 13.91 3.77 132.74 -132.74 143.64 -115.21 22.55 21.97 201.36 2 14.22 3.74 155.16 -155.16 165.76 -136.80 22.94 22.30 224.51 1 5.46 1.60 139.05 -139.05 141.21 -129.94 8.97 8.79 227.32 -42 - 2.6 截面设计 2.6.1 框架梁 以第 1 层 ED 跨框架梁的计算为例 （1)梁的最不利内力 综上可知，梁的最不利内力如下： 跨间： Mmax=281.79 KNm 支座 E：Mmax=406.29 KNm 支座 Dl：Mmax=367.14 KNm 调整后剪力：V=182.70 KN (2)梁正截面受弯承载力计算 抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按 T 形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与 1/2 简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得： 考虑跨间最大弯矩处 按 T 形截面设计，翼缘计算宽度 bf，按跨度考虑，取 bf，=l/3=7.8/3=2.6m =2600mm，梁内纵向钢筋选 II 级热扎钢筋， （fy=fy，=310N/mm2） ，h0=h-a=700-35=665mm， 因为 fcm bf，hf，（ h0- hf，/2） =13.42600100（665-100/2） =2142.66KNm994.06 KNm 属第一类 T 形截面。 下部跨间截面按单筋T 形截面计算： s=M/（fcmbf，h02）=281.79106/13.4/2600/6652=0.018 =1-（1-2s）1/2=0.018 As=fcmbf，h0/fy=0.01813.42600665/310=1379.65 mm2 实配钢筋 225、222，As=1742 mm2。 =1742/300/665=0.8%min=0.25%，满足要求。 梁端截面受压区相对高度： =fyAs/（fcmbf，h0）=3101742/13.4/2600/665min=0.3%， 又 As，/ As =1742/2724=0.640.3 ， 满足梁的抗震构造要求。 (3)梁斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸 hw=h0=665mm hw/b=665/300=2.22V=182700N 可知，截面符合条件。 验算是否需要计算配置箍筋 0.07fcmbh0=0.0714.3300665=199699.5NV=182700N 可知，需按构造配箍。 箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算： 梁端加密区箍筋取 8100，箍筋取 I 级 Q235 热扎钢筋，fyv=210N/mm,则 0.07fcmbh0+1.5fyvnAsv1h0/s=0.0714.3300665+1.5210250.3665/100=348712.4N182700N sv= nAsv1/bs=250.3/100/300=0.34%svmin=0.02fcm/fyv=0.0214.3/210=0.14% 加密区长度取 0.85m，非加密区箍筋取 8150。箍筋配置，满足构造要求。 配筋图如下图所示 图 2.18 梁的配筋图 -44 - 其它梁的配筋计算见下表： 表 2.22 其它梁的配筋计算见下表 层次 截面 M （KNm） 计算 As，（mm2） 实配 As，（mm2） 计算 As（mm2） 实配 As（mm2） As/As， （%） 配箍 1 支座 A 406.29 0 2472.86 425、222(2724) 0.64 2.6 加密区双肢8100非加密区双肢8150 Bl 367.14 0 2234.57 425、222(2724) AB跨间 281.79 0.10 1582.58 225、222(1742) 支座Br 226.77 0 2209.41 425、222(2724) 0.80 4.8 加密区四肢 880 非加密区四肢8100 BC跨间 214.91 0.05 1931.36 425(1964) 2 支座 A 361.03 0 2197.36 425、222(2724) 0.62 2.3 加密区双肢8100非加密区双肢8150 Bl 335.24 0 2108.44 425、222(2724) AB跨间 234.07 0.09 1400.71 225、222(1742) 支座Br 202.11 0.31 1975.66 425、222(2724) 0.87 4.3 加密区四肢8100非加密区四肢8150 BC跨间 191.00 0.05 1724.41 425(1964) 3 支座 A 333.15 0 2027.69 425、222(2724) 0.60 2.0 加密区双肢 -45 - Bl 318.29 0 1937.26 425、222(2724) 8100非加密区双肢8150 AB跨间 206.00 0.08 1162.12 225、222(1742) 支座Br 189.40 0.23 1851.39 425、222(2724) 0.84 3.80 加密区四肢8100非加密区四肢8150 BC跨间 178.40 0.04 1590.36 425(1964) 4 支座 A 278.59 0 1695.60 425、222(2724) 0.54 1.6 加密区双肢8100非加密区双肢8150 Bl 258.67 0 1574.36 425、222(2724) AB跨间 151.44 0.07 891.01 225、222(1742) 支座Br 145.15 0.16 1418.84 425、222(2724) 0.85 3.0 加密区双肢8100非加密区双肢8150 BC跨间 134.15 0.03 1211.71 425(1964) 5 支座 A 210.98 0 1284.13 425、222(2724) 0.35 1.2 加密区双肢8100非加密区双肢8150 Bl 196.86 0 1198.17 425、222(2724) AB跨间 81.51 0.05 479.98 225、222(1742) -46 - 支座Br 98.26 0.03 960.48 425、222(2724) 1.13 2.4 加密区双肢8100非加密区双肢8150 BC跨间 88.20 0.03 795.18 425(1964) 6 支座 A 147.21 0 895.98 425、222(2724) 0.31 0.8 加密区双肢8100非加密区双肢8150 Bl 132.97 2 0.0862 0.1232 0.1912 0.2622 0.3352 0.3532 0.0632 0.1202 0.1712 0.2182 0.2642 0.2642 轴压比：N/fcmbh0=2328.83103/14.3/600/560=0.4855，则必须考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.36002/（1746.61103）=1.51.0，取 1=1.0 又 l0/h15，取 2=1.0 得 =1+ l0212h0/1400eih2=1+72560/1400/310.92=1.018 轴向力作用点到受拉钢筋 As合力点的距离： e=ei+h/2-as -48 - =1.018310.92+600/2-40 =576.52 mm 对称配筋： =x/h0=N/fcmbh0=1746.61103/14.3/600/560=0.2645，故需考虑偏心矩增大系数 。 1=0.5fcmA/N=0.514.36002/（2198.06103）=1.5941.0 取 1=1.0 又 l0/h15，取 2=1.0 得 =1+ l0212h0/1400eih2=1+72560/1400/31.49=1.674 ei=1.67428.16=52.71mmbfcmbh0及 Ne0.43fcmbh02. 因为 N=2198.05KN0.8% （3）柱斜截面受剪承载力计算 以第 1 层 E 柱为例 查表得：框架柱剪力设计值 V c=192.89KN 剪跨比 =3.993，取 =3，轴压比 n=0.353 考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值 N=1746.62KN192890N -49 - 故该层柱应按构造配置箍筋。 柱端加密区的箍筋选用 4 肢 10100。查表得，最小配筋率特征值 v=0.09，则最小配筋率 vmin=vfcm/fyv=0.0914.3/210=0.6% 柱箍筋的体积配筋率 v=（Asvili）/s/Acor=78.55508/100/550/550 =1.0%0.6%,符合构造要求。 注：Asvi、li为第 i 根箍筋的截面面积和长度。 Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。 s 为箍筋间距。 非加密区还需满足 s10d=200mm,则箍筋配置为 410150， 图 2.19 A 柱配筋图 表 2.24 其它各层柱的配筋计算见下表 柱 E 柱 k 层次 1 2 3 截面尺寸 600600 600600 600600 组合 一 二 一 二 一 二 M（KNm） 508.12 -17.93 240.19 57.16 216.62 51.16 N（KN） 1746.62 2198.06 1425.48 1831.83 1115.35 1465.60 V（KN） 192.89 152.27 138.84 e0（mm） 290.92 8.16 168.50 31.20 194.22 34.91 ea（mm） 20 20 20 20 20 20 l0（m） 4.2 42 3.3 3.3 3.3 3.3 ei（mm） 314.25 31.49 190.17 52.87 215.89 56.58 l0/h 6.71 6.71 5.54 5.54 5.54 5.54 -50 - 1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.068 1.674 1.070 1.253 1.062 1.236 e（mm） 645.62 362.71 488.48 351.25 514.28 354.93 0.264 0.251 0.197 计算As=As（mm2） 668.41 980.00 0 845.00 0.8% 0.95%0.8% 0.95%0.8% 偏心判断 大 小 大 小 大 小 配箍 加密区4肢10100，非加密区 4 肢10150 加密区 4 肢 10100，非加密区4肢10150 加密区 4 肢 10100，非加密区4肢10150 柱 E 柱 层次 4 5 6 截面尺寸 600600 600600 600600 组合 一 二 一 二 一 二 M（KNm） 199.89 50.59 149.52 50.59 143.22 60.09 N（KN） 811.47 1099.37 489.24 733.14 219.46 366.92 V（KN） 126.89 80.48 67.77 e0（mm） 246.33 46.02 305.62 69.00 652.60 163.77 ea（mm） 20 20 20 20 20 20 l0（m） 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 ei（mm） 268.00 67.69 327.29 90.67 674.27 185.44 l0/h 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.050 1.198 1.041 1.147 1.020 1.072 -51 - e（mm） 566.40 366.09 625.71 389.00 972.76 483.79 0.143 0.086 0.039 0.065 计算As=As（mm2） 2.21 845.00 121.49 845.00 459.67 0.8% 0.95%0.8% 0.95%0.8% 偏心判断 大 小 大 小 大 大 配箍 加密区 4 肢 8100，非加密区4肢8150 加密区 4 肢 8100，非加密区 4 肢 8150 加密区 4 肢 8100，非加密区 4 肢 8150 柱 B 柱 层次 1 2 3 截面尺寸 600600 600600 600600 组合 一 二 一 二 一 二 M（KNm） 528.74 14.04 351.11 43.90 322.41 40.82 N（KN） 1305.73 2668.69 1120.69 2225.62 926.45 1782.55 V（KN） 227.32 224.51 201.36 e0（mm） 404.94 5.26 313.30 19.72 348.00 22.90 ea（mm） 20 20 20 20 20 20 l0（m） 4.2 4.2 3.3 3.3 3.3 3.3 ei（mm） 428.27 28.59 334.97 41.39 369.67 44.57 l0/h 6.71 6.71 5.54 5.54 5.54 5.54 1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.050 1.742 1.040 1.323 1.036 1.300 e（mm） 759.68 359.80 633.37 339.76 667.99 342.94 0.198 0.198 0.163 计算As=As（mm2） 1093.34 980.00 525.14 845.00 571.83 845.00 实配单侧 选 420（1256） 选 420（1256） 选 420（1256） -52 - s 0.82%0.8% 0.95%0.8% 0.95%0.8% 偏心判断 大 小 大 小 大 小 配箍 加密区4肢10100，非加密区 4 肢10150 加密区 4 肢 10100，非加密区4肢10150 加密区 4 肢 10100，非加密区4肢10150 柱 B 柱 层次 4 5 6 截面尺寸 600600 600600 600600 组合 一 二 一 二 一 二 M（KNm） 238.37 40.33 193.62 40.33 152.86 46.34 N（KN） 684.93 1339.48 474.15 896.41 234.20 453.34 V（KN） 146.01 110.91 76.43 e0（mm） 348.02 30.11 408.35 44.99 652.69 102.22 ea（mm） 20 20 20 20 20 20 l0（m） 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 ei（mm） 369.69 51.78 430.02 66.66 674.36 123.89 l0/h 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.036 1.258 1.031 1.201 1.020 1.108 e（mm） 668.00 350.14 728.35 365.06 972.85 422.27 0.121 0.084 0.041 计算As=As（mm2） 364.20 845.00 379.29 845.00 503.36 845.00 实配单侧 选 420（1256） 选 420（1256） 选 420（1256） s 0.95%0.8% 0.95%0.8% 0.95%0.8% 偏心判断 大 小 大 小 大 小 配箍 加密区 4 肢 8100，非加密区4肢8150 加密区 4 肢 8100，非加密区 4 肢 8150 加密区 4 肢 8100，非加密区 4 肢 8150 -53 - 2.7 楼板设计 2.7.1 楼板类型及设计方法的选择 本方案中，l02/l01=2，属于双向板。设计时按塑性铰线法设计。 2.7.2 设计参数 (1) 双向板肋梁楼盖结构布置图和板带划分图 图2.20 双向板肋梁楼盖结构布置图和板带划分图 （2）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q2.00 kN/M2 计算跨度 Lx =3900 mm；计算跨度 Ly =4000 mm 板厚 H =100 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.03545+0.02440/5)(1.204.2+1.401.0)3.92=3.97kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.03890+0.03660/5) (1.41.0)3.92=0.98kNM Mx=3.97 +0.98 =4.96kNM Asx= 305.28mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% ， 0.335% My =(0.02440+0.03545/5)(1.204.2+1.401.0)3.92 =3.10kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.03660+0.03890/5) (1.41.0)3.92=0.95kNM My=3.10 +0.95 =4.05kNM Asy= 285.53mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% ， 0.335% Mx =0.08595(1.204.2+1.402.0)3.92 =10.30kNM Asx= 660.87mm2，实配 12200 (As808.mm2,可能与邻跨有关系) -54 - min 0.272% ，0.808% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.02440+0.03545/5)(1.04.2+1.02.0) 3.92 =2.98kNM Mq =(0.02440+0.03545/5) (1.04.2+0.52.0) 3.92 =2.50kNM Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ： 1.1-0.65ftk/ (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk/ (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.98/(0.8773335) = 140.21N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As /Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335/50000=0.00670 1.1-0.651.78/(0.00670140.21) = -0.131 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 =7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 335./1000/73.=0.00459 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000335732 1.150.2+0.2+67.5350.00459/(1+3.50.00)= 588.23kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时，2.0 (受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq (- 1) +MkBs （混凝土规范式 8.2.2） B2.98/2.50(2-1)+ 2.98588.23 =319.777kNM 挠度 f Qk L4 / B f 0.00295 6.2 3.904/ 319.777= 13.319mm f / L 13.319/3900= 1/293，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.82106/(0.87 81 335) = 161.83N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te 335/ 50000= 0.007 -55 - 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 161.83) = 0.385 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.385161.8/210000(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.081，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1-0.65ftk/ (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.98106/(0.87 73 335) = 140.21N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335/ 50000= 0.007 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 140.21) = 0.275 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.275140.2/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.050，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 8.14106/(0.8779 565) = 209.55N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 565/ 50000= 0.011 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 209.55) = 0.612 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.612209.6/200000.(1.920+0.0812.00/0.01131) =0.165，满足规范要求！ （3）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 5000 mm ；计算跨度 Ly = 3500 mm 板厚H = 100 mm;砼强度等级:C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.01130+0.03210/5)(1.204.2+1.401.0)3.52= 1.41kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.02960+0.06830/5) (1.41.0) 3.52 =0.74kNM -56 - Mx=1.41 +0.74 =2.15kN M Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.03210+0.01130/5)(1.204.2+1.401.0) 3.52= 2.73kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.06830+0.02960/5) (1.41.0)3.52 =1.27kNM My=2.73 +.27 =4.00kN M Asy= 292.97mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% ， 0.335% Mx =0.05690(1.204.2+1.402.0) 3.52 = 5.49kNM Asx= 452.03mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503% My =0.07350(1.204.2+1.402.0)3.52 =7.09kNM Asy= 443.74mm2，实配 8100 (As503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01130+0.03210/5)(1.04.2+1.02.0)3.52 = 1.35kNM Mq =(0.01130+0.03210/5) (1.04.2+0.52.0)3.52 = 1.14kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.35/(0.8773 279) =76.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1-0.651.78/(0.0055976.25) =-1.616 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： -57 - E Es / Ec 210000/ 27870.7 =7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 79/1000/73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs21000027973.2/1.150.200+0.2+67.5350.00383/(1+3.50.00)=518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B1.35/ 1.14(2-1)+ 1.35518.31 = 281.768kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.002116.23.504/ 281.768=7.001mm f / L 7/3500= 1/500，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.35106/(0.8773279) =76.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.0176.25) = -0.417 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200 76.3/210000.(1.920+0.0811.43/0.01000) =0.020，满足规范要求！ Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） -58 - sk 2.62106/(0.87 81 335) = 111.04N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335/ 50000= 0.007 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 111.04) = 0.058 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200111.0/210000.(1.920+0.0811.43/0.010) =0.029，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.34106/(0.8781 503) = 122.59N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000=0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 122.59) = 0.162 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200122.6/210000.(1.920+0.0811.43/0.01005) = 0.032，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.61106/(0.8781 503) = 158.36N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/50000=0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 158.36) = 0.374 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.374158.4/210000(1.920+0.0811.43/0.01005) =0.076， 满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： -59 - 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.34106/(0.8781503) = 122.59N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 122.59) = 0.162 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200122.6/210000.(1.920+0.0811.43/0.01005) =0.032，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.61106/(0.8780 628) = 128.27N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628/ 50000= 0.013 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 128.27) = 0.382 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.382128.3/210000(1.920+0.0814.29/0.01257) = 0.063， 满足规范要求！ （4）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度 Lx = 3900 mm ；计算跨度 Ly = 3000 mm 板厚H = 100 mm;砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.02108+0.03820/5)(1.204.2+1.401.2)3.02 = 1.76kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03238+0.05964/5) (1.41.2) 3.02 =0.70kNM -60 - Mx=1.76 +0.70 = 2.46kN M Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.03820+0.02108/5)(1.204.2+1.401.2)3.02= 2.61kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05964+0.03238/5) (1.41.2)3.02 =1.04kNM My=2.61 +1.04 =3.65kNM Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.07552(1.204.2+1.402.5)3.02 = 5.83kNM Asx= 361.31mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.393% My =0.09160(1.204.2+1.402.5)3.02 = 7.07kNM Asy= 442.34mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.02108+0.03820/5)(1.04.2+1.02.5 ) 3.02 = 1.74kNM Mq =(0.02108+0.03820/5) (1.04.2+0.52.5 ) 3.02 = 1.42kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.74/(0.8773279) = 98.09N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.651.78/(0.0055998.09) = -1.011 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： -61 - E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000279732/1.150.200+0.2+67.5350.00383/(1+3.50.00)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.74/ 1.42(2-1)+ 1.74518.31 = 285.685kNM 挠度 f Qk L 4 / B f 0.00329 6.73.004/ 285.685= 6.282mm f / L 6.282/3000= 1/478，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.74106/(0.8773279) = 98.09N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.0198.09) = -0.079 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200 98.1/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) =0.025，满足规范要求！ Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / te sk) 混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） -62 - sk 2.57106/(0.8781279) = 130.55N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 130.55) = 0.214 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.214130.6/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) =0.036，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.57106/(0.8780393) = 167.36N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 167.36) = 0.409 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.409167.4/210000(1.920+0.0814.29/0.010) =0.104，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.55106/(0.8781503) = 156.63N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000=0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 156.63) = 0.366 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.366156.6/210000(1.920.+0.0811.43/0.01005) =0.074，满足规范要求！ （5）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 -63 - 计算跨度 Lx = 3900 mm ；计算跨度 Ly = 3500 mm 板厚 H =100 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.01626+0.02740/5)(1.204.2+1.401.0)3.52 =1.72kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.03575+0.04584/5) (1.41.0)3.52=0.77kNM Mx= 1.72 +0.77 =2.49kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279 My =(0.02740+0.01626/5)(1.204.2+1.401.0)3.52=2.43kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.04584+0.03575/5) (1.41.0)3.52 =0.91kNM My= 2.43 +0.91 = 3.34kNM Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.05632(1.204.2+1.402.0)3.52 = 5.43kNM Asx= 432.22mm2，实配 10180 (As 436mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.436% My =0.06645(1.204.2+1.402.0) 3.52=6.41kNM Asy= 399.15mm2，实配 8100 (As 503mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01626+0.02740/5)(1.04.2+1.02.0) 3.52 =1.66kNM Mq =(0.01626+0.02740/5) (1.04.2+0.52.0) 3.52 =1.39kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.66/(0.87 73279) = 93.55N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.0055993.55) = -1.114 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： -64 - E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000 27973.2/1.150.200+0.2+67.5350.00383/(1+3.50.00)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.66/ 1.39(2-1)+ 1.66518.31 = 281.768kNM 挠度 f Qk L 4 / B f 0.00185 6.2 3.504/ 281.768=6.125mm f / L 6.125/3500= 1/ 571，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.66106/(0.8773 279) = 93.55N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.0193.55) = -0.136 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200 93.5/210000.(1.920+0.0811.43/0.01000) = 0.024，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.34106/(0.87 81 279) = 118.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 118.88) = 0.127 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200118.9/210000(1.920.+0.0811.43/0.010) =0.031，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： -65 - 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.07106/(0.87 81 503) = 143.18N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 143.18) = 0.296 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.296143.2/210000(1.920+0.0811.43/0.01005) = 0.055，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.30106/(0.8780 436) = 141.54N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 436./ 50000.= 0.009 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 141.54) = 0.283 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.283141.5/210000(1.920.+0.0814.29/0.010) = 0.061，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.07106/(0.87 81 503) = 143.18N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000=0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 143.18) = 0.296 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.296143.2/210000.(1.920+0.0811.43/0.01005) = 0.055， 满足规范要求！ （6）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 3900 mm ；计算跨度 Ly = 4000 mm 板厚 H = 100 mm； 砼强度等级： C25； 钢筋强度等级： 直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 -66 - 计算结果： Mx =(0.02415+0.01760/5)(1.204.2+1.401.0)3.92 =2.73kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.03890+0.03660/5) (1.41.0)3.92 =0.98kNM Mx=2.73 +0.98 =3.71kN M Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.01760+0.02415/5)(1.20 4.2+1.401.0)3.92= 2.21kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.03660+0.03890/5) (1.4 1.0) 3.92 = 0.95kNM My=2.21 +0.95 =3.15kN M Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.06155(1.204.2+1.402.0)3.92 = 7.37kNM Asx= 462.38mm2，实配 12200 (As 808mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.808% My =0.05540(1.204.2+1.402.0)3.92 = 6.64kNM Asy= 413.86mm2，实配 10180 (As 436mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.436% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01760+0.02415/5)(1.04.2+1.02.0 ) 3.92 = 2.13kNM Mq =(0.01760+0.02415/5) (1.04.2+0.52.0 ) 3.92 = 1.78kNM Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.13/(0.87 73279) = 119.84N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 119.84) = -0.628 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279./1000/ 73.=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: -67 - Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000 27973.2/1.150.200+0.2+67.5350.00383/(1+3.50.00)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 2.13/ 1.78(2-1)+ 2.13518.31 =281.768kNM 挠度 f Qk L 4 / B f 0.00166 6.2 3.904/ 281.768= 8.491mm f / L 8.491/3900= 1/ 459.，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.62106/(0.87 81 279) = 133.24N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 133.24) = 0.232 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.232133.2/210000(1.920+0.0811.43/0.010) = 0.04，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.13106/(0.87 73279) = 119.84N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 119.84) = 0.135 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.2119.8/210000(1.920+0.0811.43/0.010) = 0.031，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.83106/(0.87 79565) = 150.06N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） -68 - te 565/ 50000= 0.011 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 150.06) = 0.419 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.419150.1/200000(1.920+0.0812.00/0.01131) = 0.081，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.83106/(0.87 79 565) = 150.06N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 565/ 50000= 0.011 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 150.06) = 0.419 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.419150.1/200000(1.920+0.0812.00/0.01131) = 0.081，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.25106/(0.87 80436) = 172.86N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 436/ 50000= 0.009 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 172.86) = 0.431 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.431172.9/210000.(1.920+0.0814.29/0.01) = 0.113，满足规范要求！ （7）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx =3900 mm；计算跨度 Ly = 3500 mm 板厚 H = 100 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 算结果： Mx =(0.01626+0.02740/5)(1.20 4.2+1.401.0)3.52=1.72kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.03575+0.04584/5) (1.41.0)3.52=0.77kNM Mx= 1.72 +0.77 =2.49kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% -69 - My =(0.02740+0.01626/5)(1.204.2+1.401.0) 3.52= 2.43kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.04584+0.03575/5) (1.41.0)3.52=0.91kNM My= 2.43 +0.91 =3.34kNM Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.05632(1.20 4.2+1.40 2.0) 3.52 = 5.43kNM Asx= 335.84mm2 ，实配 10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.393% My =0.06645(1.20 4.2+1.40 2.0)3.52= 6.41kNM Asy= 399.15mm2，实配 10180 (As 436.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.436% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01626+0.02740/5)(1.04.2+1.02.0)3.52=1.66kNM Mq =(0.01626+0.02740/5) (1.04.2+0.52.0)3.52 =1.39kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.66/(0.87 73279) = 93.55N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 93.55) = -1.114 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000 279 73.2/1.150.200+0.2+67.5350.00383/(1+3.50.00)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） -70 - B 1.66/ 1.39(2-1)+ 1.66518.31 = 281.768kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.00185 6.2 3.504/ 281.768= 6.125mm f / L 6.125/3500= 1/ 571，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.66106/(0.8773 279) =93.55N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.0193.55) = -0.136 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200 93.5/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) = 0.024，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.34106/(0.87 81279) = 118.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 118.88) = 0.127 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200118.9/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) = 0.031，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.07106/(0.87 80 436) = 167.00N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 436./ 50000= 0.009 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 167.00) = 0.407 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.407167/210000(1.920+0.0814.29/0.01) =0.104，满足规范要求！ -71 - 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.30106/(0.87 80393) =157.26N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393./ 50000.= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 157.26) = 0.365 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.365157.3/210000(1.920+0.0814.29/0.01) =0.087，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.07106/(0.8781402) = 178.97N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 178.97) = 0.454 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.454179/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.105，满足规范要求！ （8）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度 Lx = 3900 mm ；计算跨度 Ly = 3000 mm 板厚 H =100 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.01356+0.0286/5)(1.204.2+1.41.2) 3.02= 1.18kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.03238+0.05964/5) (1.41.2) 3.02 =0.70kNM Mx=1.18 +0.70 =1.88kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.02860+0.01356/5)(1.204.2+1.401.2) 3.02=1.92kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.05964+0.03238/5) (1.41.2)3.02 =1.04kNM -72 - My= 1.92 +1.04 = 2.96kNM Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.05626(1.204.2+1.402.5)3.02=4.34kNM Asx= 272.34mm2，实配 10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.393% My =0.06862(1.204.2+1.402.5)3.02 = 5.30kNM Asy= 327.01mm2，实配 8125 (As 402.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.402% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01356+0.02860/5)(1.04.2+1.02.5) 3.02=1.17kNM Mq =(0.01356+0.02860/5) (1.04.2+0.52.5 )3.02 =0.95kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.17/(0.8773279) = 65.85N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.0055965.85) = -2.045 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000 279732/1.150.2+0.2+67.5350.00383/(1+3.50)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.17/ 0.95(2-1)+ 1.17 518.31 = 285.685kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.00191 6.7 34/285.685= 3.645mm f / L 3.645/3000= 1/ 823，满足规范要求！ -73 - 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.17106/(0.8773 279) = 65.85N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 65.85) = -0.656 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200 65.8/210000(1.920.+0.0811.43/0.01) = 0.017，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.90106/(0.87 81279) = 96.38N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 96.38) = -0.100 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.296.4/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.025，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.41106/(0.87 80393) = 124.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 124.68) = 0.172 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.2124.7/210000(1.920+0.0814.29/0.01) =0.038，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） -74 - sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.16106/(0.87 81 402) = 146.67N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 146.67) = 0.311 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.311146.7/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.059，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.41106/(0.8781279) = 173.16N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 173.16) = 0.432 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.432173.2/210000.(1.920+0.0811.43/0.01) =0.097，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.16106/(0.8780393)=152.07N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01152.07) = 0.339 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.339152.1/210000(1.920+0.0814.29/0.010) = 0.079，满足规范要求！ （9）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 3900 mm ；计算跨度 Ly = 3500 mm 板厚 H = 100 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： -75 - Mx =(0.01646+0.02222/5)(1.204.2+1.401.0)3.52 =1.66kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.03575+0.04584/5) (1.41.0)3.52 =0.77kNM Mx=1.66 +0.77 =2.43kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.02222+0.01646/5)(1.204.2+1.401.0)3.52=2.02kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.04584+0.03575/5) (1.41.0)3.52 =0.91kNM My= 2.02 + 0.91 = 2.93kNM Asy= 272.34mm2 ，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.05415(1.204.2+1.402.0)3.52= 5.22kNM Asx= 394.60mm2，实配 10180 (As 436.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.436% My =0.05898(1.204.2+1.402.0)3.52= 5.69kNM Asy= 352.39mm2，实配 10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.393% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01646+0.02222/5)(1.04.2+1.02.0 )3.52= 1.60kNM Mq =(0.01646+0.02222/5) (1.04.2+0.52.0)3.52 =1.34kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.60/(0.8773279) = 89.94N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.0055989.94) = -1.202 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) -76 - Bs210000. 279.732/1.150.200+0.2+67.5350.00383/(1+3.50.00)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.60/ 1.34(2-1)+ 1.60 518.31 = 281.768kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.001546.23.504/ 281.768= 5.101mm f / L 5.101/3500= 1/686，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.60106/(0.87 73 279) = 89.94N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 89.94) = -0.186 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.20089.9/210000(1.920.+0.0811.43/0.01) =0.023，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.95106/(0.8781279) =98.94N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 98.94) = -0.069 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200 98.9/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) = 0.026，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.13106/(0.87 80 436) = 136.08N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） -77 - te 436/ 50000= 0.009 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 136.08) = 0.250 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.250136.1/210000(1.920+0.0814.29/0.01) =0.052，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.50106/(0.87 80. 393.) = 164.70N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 164.70) = 0.398 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.398164.7/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000) = 0.1，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.13106/(0.87 81503) = 116.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000= 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 116.66) = 0.114 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200116.7/210000(1.920.+0.0811.43/0.01005) = 0.03，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.50106/(0.8781402) = 158.85N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 158.85) = 0.372 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.372158.9/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.076，满足规范要求！ （10）房间的计算 基本资料 -78 - 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 7800 mm ；计算跨度 Ly = 4000 mm 板厚 H = 100 mm； 砼强度等级： C25； 钢筋强度等级： 直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.01113+0.05751/5)(1.204.2+1.401.0) 4.02 = 2.34kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.01839+0.09449/5) (1.41.0)4.02 = 0.84kNM Mx= 2.34 + 0.84 = 3.18kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.05751+0.01113/5)(1.204.2+1.401.0)4.02= 6.19kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.09449+0.01839/5) (1.41.0)4.02 =2.20kNM My= 6.19 + 2.20 = 8.39kNM Asy= 530.19mm2，实配 10125 (As 628mm2) min 0.272% ， 0.628% Mx =0.07829(1.20 4.2+1.402.0)4.02 =9.87kNM Asx= 631.01mm2，实配 12200 (As 808.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.808% My =0.11314(1.204.2+1.402.0)4.02 =14.26kNM Asy= 947.30mm2，实配 12150 (As 1077.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 1.077% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01113+0.05751/5)(1.04.2+1.02.0)4.02 = 2.26kNM Mq =(0.01113+0.05751/5)(1.04.2+0.52.0 )4.02 =1.89kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.26/(0.87 71 279) = 130.75N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 130.75) = -0.484 -79 - 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 71=0.00393 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000279 712/1.150.2+0.2+67.5350.00393/(1+3.50)= 470.80kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 2.26/ 1.89(2-1)+ 2.26 470.80 = 255.938kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.00456 6.2 4.004/ 255.938= 28.406mm f / L 28.406/4000= 1/ 141 满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.26106/(0.87 71 279) = 130.75N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 130.75) = 0.215 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.215130.8/210000(1.920.+0.0811.43/0.01) = 0.036，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.95106/(0.87 80628) = 136.15N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628/ 50000= 0.013 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01136.15) = 0.424 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.424136.2/210000(1.920+0.0814.29/0.01257) = 0.074，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： -80 - 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 7.80106/(0.8779565) = 200.79N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 565/ 50000= 0.011 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 200.79) = 0.591 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.591200.8/200000(1.920+0.0812/0.01131) =0.153，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 7.80106/(0.8779 565) = 200.79N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 565/ 50000= 0.011 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 200.79) = 0.591 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.591200.8/200000(1.920+0.0812/0.01131) = 0.153，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 11.28106/(0.87 79754) = 217.63N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 754/ 50000= 0.015 1.1 - 0.65 1.78/( 0.02 217.63) = 0.748 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.748217.6/200000(1.920+0.0812/0.01508) = 0.174，满足规范要求！ （11）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 7800 mm ；计算跨度 Ly = 3500 mm 板厚 H =100 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.00325+0.04138/5)(1.204.2+1.401.0)3.52=0.91kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： -81 - Mxa =(0.01429+0.10363/5)(1.41.0) 3.52 = 0.60kNM Mx= 0.91+ 0.60 =1.52kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.04138+0.00325/5)(1.204.2+1.401.0)3.52= 3.33kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.10363+0.01429/5) (1.41.0)3.52 = 1.83kNM My=3.33 +1.83 = 5.16kNM Asy= 318.34mm2，实配 8150 (As 335mm2) min 0.272% ， 0.335% Mx =0.05585(1.204.2+1.402.0)3.52=5.39kNM Asx= 332.94mm2，实配 10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.393% My =0.0831(1.204.2+1.402.0)3.52= 8.02kNM Asy= 505.31mm2，实配 12150 (As 1077.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 1.077% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00325+0.04138/5)(1.04.2+1.02.0 ) 3.52 =0.88kNM Mq =(0.00325+0.04138/5) (1.04.2+0.52.0 ) 3.52 =0.74kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.88/(0.87 73279) = 49.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 49.61) = -3.074 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73.=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000. 279732/1.150.2+0.2+67.5350.00383/(1+3.50)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： -82 - 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.88/ 0.74(2-1)+ 0.88518.31 =281.768kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.00258 6.2 3.504/ 281.768= 8.560mm f / L 8.560/3500= 1/ 409，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.88106/(0.87 73279) = 49.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.0149.61) = -1.231 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.249.6/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.013，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.21106/(0.87 81 335) = 135.85N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335/ 50000= 0.007 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 135.85) = 0.249 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.249135.8/210000(1.920.+0.0811.43/0.01) = 0.044，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.26106/(0.87 80393) = 155.96N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 155.96) = 0.358 -83 - max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.358156/210000(1.920+0.0814.29/0.01) = 0.085，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.34106/(0.87 79 754) = 122.39N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 754/ 50000=0.015 1.1 - 0.65 1.78/( 0.02 122.39) = 0.473 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.473122.4/200000(1.920+0.0812.00/0.01508) = 0.062，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.26106/(0.87 80 393) = 155.96N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 155.96) = 0.358 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.358156.0/210000(1.920.+0.0814.29/0.01) =0.085，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.34106/(0.87 80 524.) = 174.03N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 524/ 50000= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 174.03) = 0.465 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.465174.0/210000(1.920+0.0814.29/0.01047) = 0.119，满足规范要求！ （12）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度 Lx = 7800 mm ；计算跨度 Ly = 3000 mm 板厚 H = 100 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 -84 - 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.00211+0.04209/5)(1.204.2+1.401.2)3.02 = 0.65kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.00988+0.11172/5)(1.41.2)3.02= 0.51kNM Mx= 0.65 +0.51 = 1.15kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.04209+0.00211/5)(1.204.2+1.401.2)3.02= 2.61kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.11172+0.00988/5)(1.4 1.2)3.02 = 1.79kNM My= 2.61 + 1.79 = 4.40kNM Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.05587(1.20 4.2+1.402.5)3.02 = 4.31kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.279% My =0.08330(1.204.2+1.402.5) 3.02 = 6.43kNM Asy= 400.32mm2，实配 10150 (As 524.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.524% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00211+0.04209/5)(1.04.2+1.02.5 )3.02 = 0.64kNM Mq =(0.00211+0.04209/5)(1.04.2+0.52.5 )3.02 =0.52kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.64/(0.87 73 279) = 35.96N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 35.96) = -4.659 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 2100000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 -85 - 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000 279732/1.150.2+0.2+67.5350.00383/(1+3.50)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.64/ 0.52(2-1)+ 0.64518.31 = 285.685kNM 挠度 f Qk L 4 / B f 0.00260 6.7 3.004/ 285.685= 4.961mm f / L 4.961/3000= 1/ 605.，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.64106/(0.87 73 279) = 35.96N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 35.96) = -2.117 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.2 36/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.009，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.57106/(0.87 81 279) = 130.85N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 130.85) = 0.216 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.216130.8/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.037，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.38106/(0.87 81 279) = 171.96N/mm -86 - 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 171.96) = 0.427 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.427172.0/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.095，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.05106/(0.87 80 524) = 138.45N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 524/ 50000= 0.010 1.1 - 0.651.78/( 0.01138.45) =0.302 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.302138.5/210000(1.920+0.0814.29/0.01047) = 0.062，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.38106/(0.87 81 279) = 171.96N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 171.96) = 0.427 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.427172/210000(1.920+0.0811.43/0.01000) =0.095，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.05106/(0.87 80524) = 138.45N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 524/ 50000= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 138.45) = 0.302 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.302138.5/210000(1.920+0.0814.29/0.01047) = 0.062，满足规范要求！ （13）房间的计算 基本资料 -87 - 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 7800 mm ；计算跨度 Ly = 3500 mm 板厚 H =100 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.00325+0.04138/5)(1.204.2+1.401.0)3.52= 0.91kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.01429+0.10363/5) (1.4 1.0)3.52 = 0.60kNM Mx= 0.91 + 0.60 = 1.52kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.04138+0.00325/5)(1.204.2+1.401.0)3.52=3.33kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.10363+0.01429/5) (1.41.0)3.52 =1.83kNM My=3.33 +1.83 = 5.16kNM Asy= 433.44mm2，实配 10180 (As 436.mm2) min 0.272% ， 0.436% Mx =0.05585(1.20 4.2+1.40 2.0) 3.52 = 5.39kNM Asx= 469.56mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503% My =0.08310(1.20 4.2+1.40 2.0) 3.52 = 8.02kNM Asy= 505.31mm2 ，实配 10150 (As 524.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.524% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00325+0.04138/5)(1.04.2+1.02.0)3.52= 0.88kNM Mq =(0.00325+0.04138/5) (1.04.2+0.52.0)3.52= 0.74kNM Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.88/(0.8771 279) = 51.01N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.0055951.01) = -2.959 -88 - 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/71=0.00393 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000279712/1.150.200+0.2+67.5350.00393/(1+3.50)= 470.80kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.88/ 0.74(2-1)+ 0.88470.80 = 255.938kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.002586.23.504/ 255.938= 9.424mm f / L 9.424/3500= 1/371.，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.88106/(0.87 71 279) = 51.01N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 51.01) = -1.167 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.2 51.0/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.013，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.21106/(0.87 80 436) = 105.63N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 436/ 50000=0.009 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 105.63) =0.005 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） -89 - max 2.10.2105.6/210000(1.920+0.0814.29/0.01) = 0.032，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.26106/(0.87 81 503) = 120.34N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000= 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 120.34) = 0.144 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.2120.3/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.031，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.34106/(0.87 80 524) = 174.03N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 5000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 524/ 50000= 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01174.03) = 0.465 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.465174/210000(1.920+0.0814.29/0.017) = 0.119，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.26106/(0.87 81 503) = 120.34N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000=0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 120.34) = 0.144 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.200120/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.031，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.34106/(0.8780 785) = 116.02N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） -90 - te 785/ 50000= 0.016 1.1 - 0.65 1.78/( 0.02 116.02) = 0.465 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.465116/210000(1.920+0.0814.29/0.01571) = 0.060，满足规范要求！ （14）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度 Lx = 5000 mm ；计算跨度 Ly = 4000 mm 板厚 H = 100 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.02240+0.03110/5)(1.204.2+1.401.0)4.02= 2.97kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.03340+0.05610/5) (1.41.0)4.02 = 1.00kNM Mx= 2.97 + 1.00 = 3.96kNM Asx= 279.54mm2，实配 8150 (As 335mm2) min 0.272% ， 0.335% My =(0.03110+0.02240/5)(1.204.2+1.401.0)4.02=3.69kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.05610+0.03340/5) (1.41.0)4.02= 1.41kNM My= 3.69 +1.41 = 5.09kNM Asy= 313.99mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.272% ， 0.335% Mx =0.07070(1.204.2+1.402.0)4.02= 8.91kNM Asx= 565.46mm2，实配 12200 (As 808mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.808% My =0.07720(1.204.2+1.402.0)4.02 = 9.73kNM Asy= 621.53mm2，实配 10125 (As 628mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.628% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.02240+0.03110/5)(1.04.2+1.02.0 ) 4.02= 2.85kNM Mq =(0.02240+0.03110/5)(1.04.2+0.52.0 ) 4.02= 2.39kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） -91 - sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.85/(0.87 73 335) = 134.05N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335/ 50000=0.0067 1.1 - 0.65 1.78/(0.00670 134.05) = -0.187 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 335/1000/ 73=0.00459 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000 335 732/1.150.2+0.2+67.5350.00459/(1+3.50)= 588.23kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 2.85/ 2.39(2-1)+ 2.85588.23 =319.777kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.00262 6.2 4.004/ 319.777= 13.067mm f / L 13.067/4000= 1/ 306 ，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.85106/(0.8773 335) = 134.05N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335/ 50000= 0.007 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 134.05) = 0.237 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.237134/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.041，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.55106/(0.87 81 335) = 150.19N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） -92 - te 335/ 50000= 0.007 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 150.19) = 0.33 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.33150.2/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.064，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk /(te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 7.05106/(0.8779 565) = 181.33N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 565/ 50000= 0.011 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 181.33) = 0.536 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.536181.3/200000(1.920+0.0812.00/0.01131) =0.125，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 7.05106/(0.8779 565) = 181.33N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 565/ 50000= 0.011 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 181.33) =0.536 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.536181.3/200000(1.920+0.0812.00/0.01131) = 0.125， 满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 7.70106/(0.87 80 628) = 175.97N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628/ 50000= 0.013 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 175.97) = 0.577 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.577176.0/210000(1.920+0.0814.29/0.01257) = 0.131，满足规范要求！ （15）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 -93 - 计算跨度 Lx = 5000 mm ；计算跨度 Ly = 3500 mm 板厚 H =100 mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法。 泊松比：1/5 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.01130+0.03210/5)(1.204.2+1.401.0)3.52 =1.41kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.02960+0.06830/5) (1.41.0)3.52=0.74kNM Mx= 1.41 + 0.74 = 2.15kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.03210+0.01130/5)(1.204.2+1.401.0)3.52= 2.73kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.06830+0.02960/5) (1.41.0)3.52=1.27kNM My= 2.73 + 1.27 = 4.00kNM Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.0569(1.204.2+1.402.0)3.52= 5.49kNM Asx= 339.43mm2，实配 10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.393% My =0.0735(1.204.2+1.402.0)3.52=7.09kNM Asy= 443.74mm2，实配 10125 (As 628.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.628% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01130+0.03210/5)(1.04.2+1.02.0)3.52= 1.35kNM Mq =(0.01130+0.03210/5)(1.04.2+0.52.0)3.52= 1.14kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.35/(0.8773 279) =76.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 76.25) = -1.616 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： -94 - E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000279732/1.150.2+0.2+67.5350.00383/(1+3.50)=518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.35/ 1.14(2-1)+ 1.35518.31 =281.768kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.00211 6.2 3.504/ 281.768=7.001mm f / L 7.001/3500= 1/ 500，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.35106/(0.8773 279) = 76.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.0176.25) = -0.417 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.2 76.3/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.020，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.62106/(0.87 81 279) = 133.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 133.25) = 0.232 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.232133.3/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.040， 满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： -95 - 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.34106/(0.87 80393) = 158.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 158.88) = 0.372 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.372158.9/210000(1.920+0.0814.29/0.01) = 0.09，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.61106/(0.87 80 628) = 128.27N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628/ 50000= 0.013 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 128.27) = 0.382 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.382128.3/210000(1.920+0.0814.29/0.01257) = 0.063，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.34106/(0.87 80 393.) = 158.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 393/ 50000= 0.008 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 158.88) = 0.372 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.372158.9/210000(1.920+0.0814.29/0.01) = 0.090，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 5.61106/(0.87 81 503) = 158.36N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 158.36) = 0.374 -96 - max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.374158.4/210000(1.920+0.0811.43/0.01005) = 0.076，足规范要求！ （16）房间的计算 基本资料 永久荷载标准值：g 4.23 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度 Lx = 5000 mm ；计算跨度 Ly = 3000 mm 板厚 H = 100 mm； 砼强度等级：C25；钢筋强度等级：直径大于 12 选用 HRB335 计算方法：弹性算法;泊松比：1/5. 考虑活荷载不利组合。 计算结果： Mx =(0.00760+0.03670/5)(1.204.2+1.401.2)3.02=0.92kNM 考虑活载不利布置跨中X 向应增加的弯矩： Mxa =(0.02420+0.082/5) (1.41.2)3.02=0.64kNM Mx= 0.92 + 0.64 = 1.56kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.272% ， 0.279% My =(0.03670+0.0076/5)(1.204.2+1.401.2)3.02= 2.35kNM 考虑活载不利布置跨中Y 向应增加的弯矩： Mya =(0.082+0.0242/5) (1.41.2)3.02= 1.37kNM My= 2.35 + 1.37 = 3.72kNM Asy= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2) min 0.272% ， 0.279% Mx =0.05710(1.204.2+1.402.5)3.02= 4.41kNM Asx= 272.34mm2，实配 8180 (As 279mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.279% My =0.07930(1.204.2+1.402.5) 3.02= 6.12kNM Asy= 380.21mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.272% ， 0.503% 跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00760+0.03670/5)(1.04.2+1.02.5)3.02=0.90kNM Mq =(0.00760+0.03670/5) (1.04.2+0.52.5)3.06 =0.74kNM Es 210000N/mm2 Ec 27871N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210N/mm2 在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.9/(0.87 73 279) = 51.02N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 -97 - te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000=0.00559 1.1 - 0.65 1.78/(0.00559 51.02) = -2.959 当 0.2 时，取 0.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000/ 27870.7 = 7.535 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 279/1000/ 73=0.00383 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000 279 732/1.150.200+0.2+67.5350.00383/(1+3.50.00)= 518.31kNM 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0 受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq ( - 1) + Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.90/ 0.74(2-1)+ 0.90518.31 =285.685kNM 挠度 f Qk L4/ B f 0.00236 6.7 3.004/ 285.685= 4.503mm f / L 4.503/3000= 1/ 666，满足规范要求！ 裂缝宽度验算： X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.90106/(0.87 73 279) = 51.02N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 51.02) = -1.167 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.20051/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.013，满足规范要求！ Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.31106/(0.87 81 279) = 117.64N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 -98 - 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 117.64) = 0.117 当 0.2 时，取 0.2 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.2117.6/210000(1.920+0.0811.43/0.01) = 0.030，满足规范要求！ 左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.46106/(0.87 81279) = 175.75N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 175.75) =0.442 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.442175.7/210000(1.920+0.0811.43/0.01) =0.101，满足规范要求！ 下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.80106/(0.87 81 503) = 135.60N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503/ 50000= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 135.60) = 0.252 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.252135.6/210000(1.920+0.0811.43/0.01005) =0.044，满足规范要求！ 右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.46106/(0.87 81 279) = 175.75N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279/ 50000= 0.006 当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 175.75) =0.442 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.442175.7/210000(1.920+0.0811.43/0.01)=0.101，满足规范要求！ 上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） -99 - sk 4.80106/(0.87 81 503) = 135.60N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100= 50000mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 50/ 50000= 0.010 1.1 - 0.65 1.78/( 0.01 135.60) = 0.252 max crsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21） max 2.10.252135.6/210000(1.920+0.0811.43/0.01005) = 0.044， 满足规范要求！ 2.8 楼梯设计 2.8.1 设计参数 （1）楼梯结构平面布置图 图 2.21 楼梯结构平面布置图 （2）层高 3.3m，踏步尺寸 150mm300mm，采用混凝土强度等级 C20，钢筋 I 级，楼梯上均布活荷载标准值 q=2.0KN/m2 2.8.2 楼梯板计算 板倾斜度 tan=150/300=0.5 cos=0.894 设板厚 h=120mm，约为板斜长的 1/30。 取 1m 宽板带计算。 （1）荷载计算 梯段板的荷载： 表 2.25 梯段板荷载表 荷载种类 荷载标准值（KN/m） 恒载 水磨石面层 （0.3+0.15）0.65/0.3=0.98 三角形踏步 0.30.1525/2/0.3=1.88 斜板 0.1225/0.894=3.36 -100 - 板底抹灰 0.0217/0.894=0.38 小计 6.6 活荷载 2.0 荷载分项系数 rG=1.2 rQ=1.4 基本组合总荷载设计值 p=6.61.2+2.01.4=10.72 KN/m （2）截面设计 板水平计算跨度 ln=3.9 m 弯矩设计值 M=pln2/10 =10.723.92/10=16.31 KNm h0=120-20=100 mm s=M/（fcmbh02）=16.31106/11/1000/1002=0.148 rs=0.947 As=M /（rsfyh0）=16.31106/0.945/210/100=820.14 mm2 选 12125,实有 As=904 mm2 分布筋 8，每级踏步下一根。 2.8.3 平台板计算 设平台板厚 h=120mm，取 1m 宽板带计算。 （1）荷载计算 平台板的荷载： 表 2.26 平台板荷载表 荷载种类 荷载标准值（KN/m） 恒载 水磨石面层 0.65 120 厚混凝土板 0.1225=3.00 板底抹灰 0.0217=0.34 小计 3.99 活荷载 2.0 荷载分项系数 rG=1.2 rQ=1.4 基本组合的总荷载设计值 p=3.991.2+1.42.0=7.60 KN/m （2）截面设计 板的计算跨度 l0=1.8-0.2/2+0.12/2=1.94 m 弯矩设计值 M=pl02/10=7.601.942/10=2.86 KNm h0=120-20=100 mm s=M/（fcmbh02）=2.86106/11/1000/1002=0.026 rs=0.985 -101 - As=M /（rsfyh0）=2.86106/0.985/210/100=138.26 mm2 选 6180,实有 As=157 mm2 分布筋 6，每级踏步下一根。 2.8.4 平台梁计算 设平台梁截面 b=200mm h=350mm （1）荷载计算 平台梁的荷载： 表 2.27 平台梁荷载表 荷载种类 荷载标准值（KN/m） 恒载 梁自重 0.2（0.35-0.07）25=1.4 梁侧粉刷 0.02（0.35-0.07）217=0.19 平台板传来 2.742.1/2=2.88 梯段板传来 6.63.3/2=10.89 小计 15.36 活荷载 2.0（3.3/2+2.1/2）=5.4 荷载分项系数 rG=1.2 rQ=1.4 基本组合的总荷载设计值 p=15.361.2+5.41.4=25.99 KN/m （2）截面设计 计算跨度 l0=1.05ln=1.05（3.9-0.24）=3.84 m 内力设计值 M=pl02/8=25.993.842/8=47.98 KNm V=pln/2=25.99（3.9-0.24）/2=47.56KN 截面按倒 L 形计算， bf，=b+5hf，=200+570=550 mm h0=350-35=315 mm 经计算属第一类 T 形截面。 s=M/（fcmbh02）=47.98106/11/550/3152=0.079 rs=0.953 As=M /（rsfyh0）=47.98106/0.953/210/315=761.09 mm2 选 320,实有 As=941 mm2 斜截面受剪承载力计算， 配置箍筋 6200, 则 Vcs=0.07fcmbh0+1.5fyvnAsv1h0/s =0.0710200315+1.5210228.3315/200 =72180N51460N 满足要求。 -102 - 2.9 基础设计 2.9.1 外柱独立基础的计算（即 A,E 柱） （1）初步确定基底尺寸 当计算地基承载力时，取用荷载效应的设计值 MK=384.01KN.M NK=1049.34KN V K=192.89KN 地基承载力特征值 fa=300KN/M2 由于冻土深度为 0.5 米，所以将基础埋深初步定为 2 米，基础高度为 1.3 米，基础与土平均自重为 18KN/M2 A= NK/（fa-roH）=1049.34/（220-182）=5.70m2 由于偏心荷载作用应力分布不均匀，故计算的面积需增大 20%40% 取 1.3 A=1.35.70=7.41 m2选用矩形 a：b=1.02.0 直接选取宽长=3.23.2=10.24m2满足要求。 B=3.2m 按偏心受压验算： ，W=1/6ba2=1/63.23.22=5.46m3，A=10.24m2 ， 由WhVMAGNpKKKKmax,k得各内力组合值的max,kp，如下表： 表 3-48 外柱（即 A、E 柱）max,kp的计算 柱号 A 柱 E 柱 KM(KNm) 5 78 57 16 80.7 63.7 KN(KN) 1631 1145 1535 2472 1720 2276 KV(KN) 28.1 28.1 28.1 31.1 31.1 31.1 max,kp(KN/2) 129.8 101.2 128.5 195.2 150.1 191.6 经验算，各组内力组合值均满足amax,kf2 . 1p的要求。 2.9.2内柱独立基础的计算（即 B、C、D 柱） 在轴心受压初步选定基础面积时， 由于内柱弯矩小而轴力大， 则将轴力值扩大 1.2 倍， KN=3279KN， 则 A1.2Nk/(fa-20d)=1.23279/(300-202)=15.99m2 取 a/b=1，则 a=4000m，b=4000m， 按偏心受压验算： -103 - W=1/6ba2=1/643=10.67m3，A=16.00m2 ， 由WhVMAGNpKKKKmax,k得各内力组合值的max,kp，如下表： 表 3-49 内柱（即 B、C、D 柱）max,kp的计算 柱号 B 柱 C 柱 D 柱 KM(KNm) 99 87 75 96 76 44 95 79 47 KN(KN) 2108 2271 3279 1797 2090 2931 1037 1274 1959 KV(KN) 32.6 32.6 32.6 36.3 36.3 36.3 38.5 38.5 38.5 max,kp(KN/2) 131.9 140.2 196.5 114.3 129.5 174.7 71.3 83.5 120.0 经验算，各组内力组合值均满足amax,kf2 . 1p的要求。 2.9.3基础抗冲切承载力计算 根据柱纵向钢筋锚固要求， 初定基础高度h=1300mm， 可确定为阶形基础， 尺寸如图： 图 3-19 KJ8 框架基础尺寸 a)外柱基础 ； b)内柱基础 -104 - 1、外柱基础抗冲切计算 只验算最下阶高度： 取mm45050500ahhs0 A1=3200(575-450)=400000mm2=0.4mm2 bt=3200-2575=2050mm bb=bt+2ho=2050+2450=2950mm 96. 0)8001300(80020000 . 19 . 00 . 1h bm=0.5(bt+bb)=2500mm Mpa27. 1ft （C25 混凝土） Ps,max=N/A+(M+Vh)/W=315Kpa Ps，min= N/A-(M+Vh)/W=287.73 Kpa F1=psA1=3150.4=126Kpa 0.7hftbmho=0.70.961.272500450=960KN 满足要求。 2、内柱基础抗冲切验算 只验算最下阶高度： 取mm45050500ahhs0 A1=4000(725-450)=1100000mm2=1.1mm2 bt=4000-2725=2550mm bb=bt+2ho=2550+2450=3450mm 96. 0)8001300(80020000 . 19 . 00 . 1h bm=0.5(bt+bb)=3000mm Mpa27. 1ft （C25 混凝土） Ps,max=N/A+(M+Vh)/W=268.44Kpa Ps，min= N/A-(M+Vh)/W=243.93 Kpa F1=psA1=268.441.1=295.28Kpa 0.7hftbmho=0.70.961.273000450=1152KN，满足要求。 2.9.4 底板配筋计算 1、外柱基础 1) 柱根处计算 -:pIs=235.55Kpa Ps=239.15Kpa MI=486.03KN.m -105 - 则:ASI= ASII =MI/(0.9fyho)=1440.08 mm2， 选配 13 12150,AS=1470mm2 2) 第一阶处验算 -：近似取mm450h0 MI=239/24(3.2-2.15)2(23.2+2.15)=93.89KN.m ASI= ASII =MI/(0.9fyho)=772.76 mm2 AS=1470mm2, 故满足要求。 2、内柱基础 1) 柱根处计算 - pIs=234.65Kpa Ps=239.83Kpa MI=1016.94KN.m 则:ASI= ASII =MI/(0.9fyho)=3025.27 mm2， 选配 27 12150,AS=3054mm2 2) 第一阶处验算 -：近似取mm450h0 MI=239.8/24 (4-2.15)2(24+2.15)=347.09KN.m ASI= ASII =MI/(0.9fyho)=2856.74 mm2 AS=3054m2, 故满足要求。 -106 - 结 语 本次毕业设计的题目是湖北十堰市第三中学行政办公楼建筑与结构设计 ，分为建筑设计、结构设计两部分。 毕业设计是学校教学计划的重要组成和试金石，我们必须以四年的学习还面对它，用老师叫我们的知识去完成它，必须将我们的知识融会贯通才能做好它，是我们给母校最后的成绩单。通过三个月的努力奋战，我更加深刻的认识了我的专业，提高了我解决实际问题的能力。它是一座桥，一座联系我们理论知识到实际的桥。 之前的课程设计都只是要求我们做建筑的某一部分或者部件的设计，向楼梯的设计或者配筋设计。但此次完全不一样，我要单独设计一栋完整建筑，其难度绝不是一加一那么简单的。我必须综合考虑建筑工程的各种问题，从施工地的水文地质条件但建筑物的使用要求，还比粗兼具布局合理，安全、经济、美观，功能齐全。我必须从整体全面考虑，一环套一环，各部分紧密联系，互相影响，可见难度之大。 我初次做毕业设计时，总是想当然，不能联系实际。前期的建筑方案由于割裂开来考虑不周， 做到一半发现强度不达标， 此后在和同学讨论， 又向辅导老师和各专业老师请教，查阅建筑图集，建筑规范以及各种设计资料，让我对设计渐渐入门，做的顺畅起来。 计算书大概完成后就开始进行建筑和结构的绘图，运用我们大学学习的 AUTO CAD和 PKPM 软件进行绘图，由于长时间没有接触，最初画时总是磕磕绊绊，速度很慢很多密令快捷键记不起来，画了一阵子后，便得心应手了。通过画图的训练，我对一个建筑按规范需求有的了解，对剖面立面平面图有了较深的了解，同时也深深体会到画图必须严谨认真，施工时按照图纸严格控制的，一点小问题到施工时就可能会引起重大事故，所以认真在认真，校对再校对。 三个月紧张忙碌的毕业设计生活终于接近尾声了，也到了检验结果的时候了。再回首之前投入的三个月，看着这一百多页的计算书和几十张图纸，顿时有种自豪的成就感，看着这些纸就能造就一幢大楼，总感到不可思议。 通过这次做毕业设计，对我大学四年的所学所想是一个极好的梳理，也是对我四年所学的一个检验和回顾， 是我把理论知识付诸实际的纽带， 为以后走上工作做了一次小演习。 看着自的成果，有种收获果实的喜悦感。 最后，总结了一些设计和计算过程中应该注意的问题： (1)在具体做设计前， 一定要对施工地点的施工条件， 施工要求， 建筑规模、 使用要求，当地建筑规范有一个深刻的了解， 在脑海中形成一个大概的模型和流程体系， 之后再动手，则会有条不紊，顺理成章，磨刀不误砍柴工； (2)在动手计算后，应严格按照规范要求进行计算，及时对计算结果进行校核，校正错误计算结果； (3)遇到各种问题，不要慌，积极查阅各种资料，主动向指导老师请教，热心与同学讨论交流， 进而很好的解决问题， 让自己不断在解决问题的过程中学习新的知识， 充实自己。 -107 - 致 谢 毕业设计也做到了尾声，这意味着我四年的大学生活也即将剧终。 即将走出大学校门，并非简单的迈出去、走进来，再回母校时，物还在，人已非。身份已然变了，青葱的校园生活不再属于我们，外面充满风雨挑战的社会才是我们的归宿。回首匆匆四年生活，总感时光荏苒。认识了很多老师和同学，也结交了五湖四海的同友，一起学习，一起玩闹，一起生活。有过欢乐，也有过矛盾。感谢我生命中的老师和朋友，是你们教我知识，陪我成长。让我学习你们的丰富知识，你们的为人处世，你们的坚持无畏。同时也对这片包容我四年的母校致以最崇高的谢意，谢谢您包容我的年少轻狂，包容我的轻佻无知，也谢谢您珍藏了我那个只属于青春的青涩真挚的心。 在这次毕业设计当中，首先，我要感谢那些教我知识的老师，是你们教会了我万丈高楼平地起的本领，其次，是我的毕业设计指导老师付老师，她总在我需要帮助的时候给我答疑和指导，无论时间多早多晚，而且一步一步的监督我的进程，敦促我学习。正是因为付老师的敬业精神，才使得我的毕设得以按时完整的完成。最后，要谢谢在做毕业设计过程中给与我帮助的老师和同学们，谢谢你们的帮助和支持。 就要迈出校门了，感谢母校这四年对我的培养与教育，让我从刚进校门的无知少年转变为如今即将进入社会奋斗的有志青年。 如今， 我即将离开母校， 投身到自己的工作岗位，学校的轻松美好的生活将成为我生命重要的回忆，我会时刻不忘老师们和母校的教诲，绝对不会辜负学校与老师们对我的期望！以后我会一直以做毕业设计期间的态度来面对我们以后所遇到的所有问题，努力使自己在各个方面得到提高，成为社会上需要的人才，从而回报社会，为社会奉献上属于自己的一份力量。 -108 - 主要参考文献 1 GB50009-2012，建筑结构荷载规范S . 2 GB50011-2010，建筑抗震设计规范S . 3 GB50016-2006，建筑设计防火规范S . 4 GB50010-2010，混凝土结构设计规范S . 5 GB50007-2011，建筑地基基础设计规范S . 6 GB50352-2005, 建筑地基基础设计规范S. 7 混凝土结构设计原理M.中国建筑工业出版社,2008. 8 陈超核.建筑结构 CAD-PKPM 应用与设计实例M.化学工业出版社,2012.中国建筑工业出版社,2011. 9 崔艳秋,吕树俭.房屋建筑学M.中国电力出版社,2008. 10 巢元凯,张方,滕绍华.实用建筑设计手册M.中国建筑工业出版社,1999.11 李廉锟.结构力学M.高等教育出版 社,2010. 12 董军,张伟郁,顾建平等.土木工程专业毕业设计指南（房屋建筑工程分册)M.中国水利水电出版社,2002. 13 方鄂华.多层及高层建筑结构设计M.地震出版社,1992. 14 蒋红英.土木工程制图M.中国建筑工业出版社,2006. 15 刘鸿文.材料力学M.高等教育出版社,2011. 16 罗福午.建筑结构M.武汉理工大学出版社,2005. 17 苏达根.土木工程材料M.高等教育出版社,2008. 18 周同,冯巍,井超.AutoCAD2007 建筑制图基础与工程范例M.清华大学出版社,2008. 19 Christinan PreysslSafety .Risk Assessment and Management ESA Approsch.Reliability Engineering and System Safety,2003. 20 Hawksley J.L.Analysis and assessment of hazards and risks.Blackwell Scientific Publication,2001. 21 Raymond Sterling .Underground Space Design .Von Nosrtand Reinhold,1993. 22 Taranath BS.Structure analysis and design of tall Building .M.Mc Graw-FE -109 -